DECRETO 34 DE 1999 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(enero 8) \u00a0 \u00a0<\/p>\n
por medio del \u00a0cual se modifican algunas disposiciones del Decreto 33 de 1998. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Nota 1: Derogado \u00a0por el Decreto 926 de 2010, \u00a0art\u00edculo 3\u00ba. (\u00e9ste modificado por el Decreto 2525 de 2010.). \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Nota 2: \u00a0Modificado por el Decreto 2809 de 2000. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El presidente de la Rep\u00fablica de Colombia, \u00a0en ejercicio de las facultades constitucionales y legales, en especial las que \u00a0le confieren el art\u00edculo 189, n\u00fameral 11 de la Constituci\u00f3n \u00a0Pol\u00edtica y la Ley 400 de 1997; \u00a0 \u00a0<\/p>\n
DECRETA: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
ARTICULO PRIMERO.-Se modifican los \u00a0siguientes ordinales, numerales, literales y p\u00e1rrafos, figuras, tablas, notas, \u00a0ecuaciones, valores. y coeficientes del Reglamento de construcciones sismo \u00a0resistentes, NSR-98, adoptado por medio del Decreto 33 de 1998: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.1.7.3-CAPITULOS DEL REGLAMENTO QUE \u00a0PERMANECEN EN EL SISTEMA METRICO mks-Los siguientes \u00a0Cap\u00edtulos del Titulo F-Estructuras Met\u00e1licas, se han mantenido en la presente \u00a0versi\u00f3n del Reglamento en el sistema mks Estos Cap\u00edtulos ser\u00e1n convertidos al \u00a0sistema Si en futuras ediciones: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Cap\u00edtulo FA-Estructuras de acero hechas \u00a0con perfiles laminados o miembros armados, dise\u00f1o para esfuerzos admisibles \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Cap\u00edtulo F. 5-Provisiones s\u00edsmicas para \u00a0edificaciones hechas con perfiles laminados o miembros armados de acero \u00a0estructural; dise\u00f1o para esfuerzos admisibles \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Capitulo F. 6-Dise\u00f1o de miembros \u00a0estructurales de acero formados en fr\u00edo \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Cap\u00edtulo F. 7-Aluminio estructural, y sus \u00a0Ap\u00e9ndices F. 7-A a F. 7-J \u00a0 \u00a0<\/p>\n
En los Cap\u00edtulos relacionados \u00a0anteriormente, las fuerzas est\u00e1n en kgf y los esfuerzos en kg f\/MM\u00b2 En aquellos \u00a0t\u00e9rminos que se usan en ellos cuya definici\u00f3n est\u00e1 en los Cap\u00edtulos FA, F.2 o \u00a0F.3, (en los cuales se emplea el sistema SI). cuando en estas definiciones se \u00a0diga N (newtons) debe interpretarse en los Cap\u00edtulos FA, F.5, F.6 y F 7 como \u00a0kgf. cuando all\u00ed se diga MPa debe interpretarse en los Cap\u00edtulos FA, F.5, F.6 y \u00a0F.7 como kgf\/mm\u00b2, y cuando all\u00ed se diga N-debe interpretarse en los Cap\u00edtulos \u00a0FA, F.5, F.6 y F.7 como kgf-mm, \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.2.6.4-Cuando se \u00a0utilice el an\u00e1lisis din\u00e1mico, tal como se define en el Cap\u00edtulo A.5, para \u00a0per\u00edodos de vibraci\u00f3n diferentes del fundamental, en la direcci\u00f3n en estudio, \u00a0menores de To. (To = 0,3 segundos), el espectro de dise\u00f1o \u00a0puede obtenerse de la ecuaci\u00f3n A,2-6. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.2.9.4-EMPLEO DEL COEFICIENTE DE \u00a0DISIPACION DE ENERGIA, R Cuando en el estudio de microzonificaci\u00f3n \u00a0se propongan espectros que tiendan a la aceleraci\u00f3n del terreno cuando el \u00a0periodo de vibraci\u00f3n tiende a cero, el coeficiente de disipaci\u00f3n de energ\u00eda, Rc, \u00a0a emplear en el dise\u00f1o de la estructura cuando se utiliza este tipo de \u00a0espectros, el cual tiene un valor variable en la zona de per\u00edodos cortos, \u00a0iniciando en el valor prescrito en el Capitulo A 3. R (R = f a f p Ro), \u00a0para un per\u00edodo igual a Tc y tendiendo a la unidad cuando el per\u00edodo \u00a0tiende a cero, como muestra la Figura A. 2-5. El valor de R, est\u00e1 descrito por \u00a0la ecuaci\u00f3n A.2-7 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Figura A.2-5-Variaci\u00f3n del coeficiente de \u00a0disipaci\u00f3n de energ\u00eda R \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Literal (c) del ordinal \u00a0A.3.2.5-COMBINACION DE SISTEMAS ESTRUCTURALES EN PLANTA: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(c) cuando la estructura tiene sistemas diferentes \u00a0al de muros de carga en ambas direcciones, para el sistema que tiene un mayor \u00a0valor de R, el valor a emplear no puede ser mayor que 1.25 veces el valor de R \u00a0del sistema con el menor valor de R. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Literal b., del numeral 2. Muros estructurales, de la Tabla A.3-1 \u00a0SISTEMA ESTRUCTURAL DE MUROS DE CARGA: \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
b muros de concreto con capacidad moderada de disipaci\u00f3n de energ\u00eda \u00a0 \u00a0(DMO) \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
el mismo \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
5.0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
no se permite \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
si \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
72 m \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
si \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
sin limite \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Notas, de la Tabla A.3-3-SISTEMA ESTRUCTURAL DE PORTICO: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Notas: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1-El sistema .le p\u00f3rtico es un sistema \u00a0estructura compuesto por un p\u00f3rtico espadal, resistente a momentos, \u00a0esencialmente complete, sin diagonales, que resiste todas las cargas verticales \u00a0y las fuerzas horizontales. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2-Para edificaciones clasificadas como \u00a0irregulares el valor de 14 debe multiplicarse por Ro debe \u00a0multiplicarse por f , y por f p para obtener R \u00a0=f p f p Ro. \u00a0(V\u00e9ase A 3.3.3) \u00a0 \u00a0<\/p>\n
3-Cuando se trate de estructuras de acero \u00a0donde las uniones del sistema de resistencia s\u00edsmica son soldados en obra. el \u00a0valor de Ro debe multiplicarse por 0 90. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
4-En sistemas prefabricados debe emplearse \u00a0Ro = 1.5. V\u00e9ase A.3.1.7. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Irregularidad del Tipo 4P en la Tabla A.3-6-Irregularidades en planta: \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
4P \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Desplazamientos del plano de \u00a0 \u00a0acci\u00f3n de elementos verticales \u00a0 \u00a0<\/p>\n
La estructura se considera irregular cuando existen discontinuidades \u00a0 \u00a0en las trayectorias de las fuerzas inducidas por los efectos s\u00edsmicos, tales \u00a0 \u00a0como cuando se traslada el plano que contiene a un grupo de elementos \u00a0 \u00a0verticales del sistema de resistencia s\u00edsmica, en una direcci\u00f3n perpendicular \u00a0 \u00a0a \u00e9l, generando un nuevo plano Los altillos o manzardas de un solo piso se \u00a0 \u00a0eximen de este requisito en la consideraci\u00f3n de irregularidad. \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
0.8 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.3.3.7, A.3.4.2 A.3.6.8.4 A.3.6.12, \u00a0 \u00a0A.5.2.1 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Irregularidad del Tipo 4A en la Tabla A.3-7-Irregularidades en la \u00a0altura: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
4A \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Desplazamientos \u00a0 \u00a0dentro del plano de acci\u00f3n \u00a0 \u00a0<\/p>\n
La estructura se considera irregular cuando existen desplazamientos en \u00a0 \u00a0el alineamiento de elementos verticales del sistema de resistencia s\u00edsmica, \u00a0 \u00a0dentro del mismo plano que los contiene, y estos desplazamientos son mayores \u00a0 \u00a0que la dimensi\u00f3n horizontal del elemento, Cuando los elementos desplazados \u00a0 \u00a0solo sostienen la cubierta de la edificaci\u00f3n sin otras cargas adicionales de \u00a0 \u00a0tanques o equipos, se eximen de esta consideraci\u00f3n de irregularidad. \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
08 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.3,3.7, A.3.4.2, A.3.6.12 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Notas de la Tabla A.3-7-Irregularidades en la altura: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Notas: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1-Cuando la deriva de cualquier piso es \u00a0menor de 1.3 veces la deriva del piso siguiente hacia arriba, puede \u00a0considerarse que no existen irregularidades de los tipos 1A, 2A, \u00f3 3A (V\u00e9ase \u00a0A.3.3.5.1). \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2-En zonas de amenaza s\u00edsmica intermedia \u00a0para edificaciones pertenecientes al grupo de uso 1, la evaluaci\u00f3n de \u00a0irregularidad se puede limitar a las irregularidades de los tipos 4A y 5A \u00a0(V\u00e9ase A.3.3.7). \u00a0 \u00a0<\/p>\n
3-En zonas de amenaza s\u00edsmica baja para edificaciones \u00a0pertenecientes a los grupos de usos I y II, la evaluaci\u00f3n de irregularidad se \u00a0puede limitar a la irregularidad tipo 5A (V\u00e9ase A.3.3.6). \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.6.2.1.2-Cuando se \u00a0emplee el m\u00e9todo de la fuerza horizontal equivalente, y el valor de T, o de \u00a01.2Ta,, sea mayor que TL. calculado utilizando la \u00a0ecuaci\u00f3n A.2-4, en la determinaci\u00f3n de las fuerzas horizontales que se empleen \u00a0para determinar los desplazamientos horizontales y torsionales en el centro de \u00a0masa no hay necesidad de emplear el l\u00edmite dado por la ecuaci\u00f3n A.2-5. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.6.2.1.3-En las \u00a0edificaciones pertenecientes a los grupos de uso II, III y IV, para la \u00a0determinaci\u00f3n de las fuerzas horizontales que se empleen para calcular los \u00a0desplazamientos horizontales y torsionales en el centro de masa, se permite que \u00a0el coeficiente de importancia I, tenga un valor igual a la unidad (I = 1.0), y \u00a0las fuerzas de dise\u00f1o a emplear para obtener la resistencia de la estructura \u00a0deben utilizar el valor del coeficiente de importancia I correspondiente al \u00a0grupo de uso de la edificaci\u00f3n, tal como se define en A.2.5.2 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.6.2.4-EFECTOS P-DELTA-Corresponden a \u00a0los efectos adicionales, en las dos direcciones principales en planta, causados \u00a0por los efectos de segundo orden (efectos P-Delta) de la estructura. Los \u00a0efectos P-Delta producen un aumento en las deflexiones horizontales y en las \u00a0fuerzas internas de la estructura. Estos efectos deben tenerse en cuenta cuando \u00a0el \u00edndice de estabilidad, Qi, es mayor de 0.10. El \u00edndice de \u00a0estabilidad, para el piso i y en la direcci\u00f3n bajo estudio, se calcula por \u00a0medio de la siguiente ecuaci\u00f3n: \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El \u00edndice de estabilidad de cualquier \u00a0piso, Qi, no debe exceder el valor de 0.30. Cuando el valor de Qi, \u00a0es mayor que 0.30, la estructura es potencialmente inestable y debe \u00a0rigidizarse, a menos que se cumplan, en estructuras de concreto reforzado, la \u00a0totalidad de los requisitos enumerados en C.10.11.6.2(b). \u00a0 \u00a0<\/p>\n
la deflexi\u00f3n adicional causada por el \u00a0efecto P-Delta en la direcci\u00f3n bajo estudio y para el piso i, se calcula por \u00a0medio de la siguiente ecuaci\u00f3n: \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.6.4-LIMITES DE LA DERIVA \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.6.4.2-La deriva \u00a0m\u00e1xima evaluada en cualquier punto de la estructura, determinada de acuerdo con \u00a0el procedimiento de A.6.3.1, no puede exceder los l\u00edmites establecidos en la \u00a0tabla A.6-1, en la cual la deriva m\u00e1xima se expresa como un porcentaje de la \u00a0altura de piso hpi: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Tabla A.6-1 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
DERIVAS MAXIMAS COMO PORCENTAJE DE hpi \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Estructuras de: \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Deriva m\u00e1xima \u00a0\u00a0<\/p>\n
concreto reforzado, met\u00e1licas, de madera, y de mamposter\u00eda que cumplen \u00a0 \u00a0los requisitos de A.6.4.2.2 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1.0% (D imax \u00a3 0.010 hpi) \u00a0\u00a0<\/p>\n
de mamposter\u00eda que cumplen los requisitos de A.6.4.2.3. \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
0.5% (D imax \u00a3 0.005 hpi) \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.6.4.2.1-Cuando se \u00a0utilicen secciones fisuradas, tanto en concreto reforzado, como en mamposter\u00eda, \u00a0las derivas pueden multiplicarse por 0.7 antes de hacer la comparaci\u00f3n con los \u00a0l\u00edmites dados en la tabla A 6-1 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.6.4.2.2-Se permite emplear el l\u00edmite de \u00a0deriva m\u00e1xima permisible de 0.010 hpi en edificaciones construidas con \u00a0mamposter\u00eda estructural cuando \u00e9stas est\u00e9n compuestas por muros cuyo modo \u00a0prevaleciente de falla sea la flexi\u00f3n ante fuerzas paralelas al plano del muro, \u00a0dise\u00f1ados esencialmente como elementos verticales esbeltos que act\u00faan como \u00a0voladizos apoyados en su base o cimentaci\u00f3n, y que se construyen de tal manera \u00a0que la transferencia de momento entre muros a trav\u00e9s de los elementos \u00a0horizontales de acople en lo, diafragmas de entrepiso, ya sean losas, vigas de \u00a0enlace, antepechos o dinteles, sea despreciable, \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.6.4.2.3-Cuando se trate de muros de \u00a0mamposter\u00eda Poco esbeltos o cuyo modo prevaleciente de falla sea causado por \u00a0esfuerzos cortantes, debe emplearse el l\u00edmite de deriva m\u00e1xima permisible de \u00a00.005 hpi. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
La definici\u00f3n de E en el ordinal \u00a0A.9.0-NOMENCLATURA: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
E = fuerzas s\u00edsmicas reducidas de dise\u00f1o \u00a0(E = Fp\/Rp) \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.9.2.1 DEFINICION DEL DESEMPE\u00d1O-Se denomina \u00a0desempe\u00f1o el comportamiento de los elementos no estructurales de la edificaci\u00f3n \u00a0ante la ocurrencia del sismo de dise\u00f1o que la afecte El desempe\u00f1o se clasifica \u00a0en los siguientes grados: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(a) Superior-Es aquel en el \u00a0cual el da\u00f1o que se presenta en los elementos no estructurales es m\u00ednimo y no \u00a0interfiere con la operaci\u00f3n de la edificaci\u00f3n debido a la ocurrencia del sismo \u00a0de dise\u00f1o. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(b) Bueno-Es aquel en el \u00a0cual el da\u00f1o que se presenta en los elementos no estructurales es totalmente \u00a0reparable y puede haber alguna interferencia con la operaci\u00f3n de la edificaci\u00f3n \u00a0con posterioridad a la ocurrencia del sismo de dise\u00f1o. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(c) Bajo-Es aquel en el \u00a0cual se presentan da\u00f1os graves en los elementos no estructurales, inclusive no \u00a0reparables, pero sin desprendimiento o colapso, debido a la ocurrencia del \u00a0sismo de dise\u00f1o. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
TABLA A.9-2 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Coeficiente de amplificaci\u00f3n din\u00e1mica, ap., \u00a0y tipo de anciajes o amarres requeridos, usado para determinar el coeficiente \u00a0de capacidad de disipaci\u00f3n de energ\u00eda, Rp, para elementos \u00a0arquitect\u00f3nicos y acabados \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Elemento \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No estructural \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Tipo anclajes \u00a0 \u00a0o amarres para determinar el coeficiente de capacidad de dispaci\u00f3n de \u00a0 \u00a0energ\u00eda, Rp, m\u00ednimo requerido en A.9.4.9 \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
ap \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Grado de desempe\u00f1o \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Superior \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Bueno \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Bajo \u00a0\u00a0<\/p>\n
Fachadas \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
* paneles prefabricados apoyados arriba y abajo \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1,0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0\u00a0<\/p>\n
* en vidrio apoyadas arriba y abajo \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1,0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0\u00a0<\/p>\n
* l\u00e1mina en yeso, con costillas de acero \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1,0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0\u00a0<\/p>\n
* mamposteria reforzada, separada lateralmente de la \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1,0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0\u00a0<\/p>\n
estrutura, apoyadas arriba y abajo \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
* mamposteria reforzada, separada lateralmente de la \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2,5 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0\u00a0<\/p>\n
estructura apoyadas solo abajo \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
mamposteria no reforzada, separada lateralmente de la estructura, \u00a0 \u00a0apoyadas arriba y abajo \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1,0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No se permite este tipo de elementos no estructural \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles (1) \u00a0\u00a0<\/p>\n
* mamposteria no reforzada, separada lateralmente de la \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2,5 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No se permite este tipo de \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles (1) \u00a0\u00a0<\/p>\n
estructura, apoyadas solo abajo \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
elementos no estructural \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
mamposter\u00eda no reforzada, confinada \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1,0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No se permite este tipo de \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles (1) \u00a0\u00a0<\/p>\n
por la estructura \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
elementos no estructural \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Muros que encierran puntos fijos y ductos de escaleras, \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1,0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
H\u00famedos (1) \u00a0\u00a0<\/p>\n
ascensores y otros \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Muros divisores y particiones \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
* corredores en \u00e1reas p\u00fablicas \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1,0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
H\u00famedos (1) \u00a0\u00a0<\/p>\n
* muros divisorios de altura total \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1,0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
H\u00famedos (1) \u00a0\u00a0<\/p>\n
* muros dividorios de altura parcial \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2,5 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
H\u00famedos (1) \u00a0\u00a0<\/p>\n
Elementos en voladizo vertical \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
* \u00e1ticos, parapetos y chimeneas \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2,5 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0\u00a0<\/p>\n
Anclaje de enchapes de fachada \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1,0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
H\u00famedos \u00a0\u00a0<\/p>\n
Altillos \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1,5 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0\u00a0<\/p>\n
Cielos rasos \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1,0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No requerido (3) \u00a0\u00a0<\/p>\n
Anaqueles, estanter\u00edas y bibliotecas de m\u00e1s de 2,50 m \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
de altura, incluyendo el contenido \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
* Dise\u00f1adas de acuerdo al T\u00edtulo F \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2,5 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Especiales \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No requerido (3) \u00a0\u00a0<\/p>\n
* Otras \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2,5 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No requerido (3) \u00a0\u00a0<\/p>\n
Tejas \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1,0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No requerido (3) \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Notas: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 \u00a0Debe verificarse que el muro no pierda su integridad al ser sometido a \u00a0las derivas m\u00e1ximas calculadas para la estructura. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 \u00a0Adem\u00e1s (1) debe verificarse que no interact\u00faa adversamente con la \u00a0estructura. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
3.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 \u00a0El elemento no estructura no requiere dise\u00f1o y verificaci\u00f3n s\u00edsmica. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Coeficiente de amplificaci\u00f3n din\u00e1mica, ap., \u00a0y tipo de anciajes o amarres requeridos, usado para determinar el coeficiente \u00a0de capacidad de disipaci\u00f3n de energ\u00eda, Rp, para elementos \u00a0hidr\u00e1ulicos, mec\u00e1nicos o el\u00e9ctricos. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Elemento \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No estructural \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Tipo anclajes \u00a0 \u00a0o amarres para determinar el coeficiente de capacidad de dispaci\u00f3n de \u00a0 \u00a0energ\u00eda, Rp, m\u00ednimo requerido en A.9.4.9 \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
apb \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Grado de desempe\u00f1o \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Superior \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Bueno \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Bajo \u00a0\u00a0<\/p>\n
Sistemas de protecci\u00f3n contra el fuego \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2.5 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0\u00a0<\/p>\n
Plantas el\u00e9ctricas de emergencia \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1.0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No requeridog \u00a0\u00a0<\/p>\n
Maquinaria de ascensores, gu\u00edas y rieles del ascensor y el contrapeso \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1.0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No requeridog \u00a0\u00a0<\/p>\n
Equipo en general \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00b7\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 \u00a0 \u00a0Calderas, hornos, incineradores, calentadores de agua y otros equipos \u00a0 \u00a0que utilicen combustibles y sus chimeneas y escapes. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00b7\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 \u00a0 \u00a0Sistemas de \u00a0 \u00a0comunicaci\u00f3n \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00b7\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 \u00a0 \u00a0Ductos el\u00e9ctricos, carcamos y bandejas \u00a0 \u00a0de cablesc \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00b7\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 \u00a0 \u00a0Equiposel\u00e9ctrico, transformadores, cubestaciones, motores, etc. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00b7\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 \u00a0 \u00a0Bombas \u00a0 \u00a0hidr\u00e1ulicas \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00b7\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 \u00a0 \u00a0Tanques, condesadores, intercambiadores de calor, equipos de presi\u00f3n \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00b7\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 \u00a0 \u00a0Empates con las redes de servicios p\u00fablicos \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1.0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No requeridog \u00a0\u00a0<\/p>\n
Maquinaria de producci\u00f3n industrial \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1.0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
H\u00famedos \u00a0\u00a0<\/p>\n
Sistema de tuber\u00edas \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
* Tuber\u00edas de gases y \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 combustibles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2.5 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0\u00a0<\/p>\n
* Tuber\u00edas del sistema \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 contra incendio \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2.5 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0\u00a0<\/p>\n
* Otros sistema de tuber\u00edad \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2.5 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No requeridog \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No requeridog \u00a0\u00a0<\/p>\n
Sistemas de aire acondicionado, calefacci\u00f3n y ventilaci\u00f3n y sus ductose \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1.0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No requeridog \u00a0\u00a0<\/p>\n
Paneles de control y gabinete el\u00e9ctricos \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No requeridog \u00a0\u00a0<\/p>\n
Luminarias y sistemas de iluminaci\u00f3nT \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1.0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No d\u00factiles \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
No requeridog \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Notas: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
a.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 V\u00e9aselas exenciones \u00a0en A.9.1.3 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
b.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 Los valeres de \u00a0ap dados son para la componente horizontal. Para la componente \u00a0vertical deben incrementarse en un 33%. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
c.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 No hay \u00a0necesidad de dispone soportes s\u00edsmicos para las bandejas de cables el\u00e9ctricos en \u00a0las siguientes situaciones: (1) Ductos y bandejas de cables colgados de \u00a0soportes individuales que tienen 300 mm o menos de longitud. (2) En espacios \u00a0para equipos mec\u00e1nicos y calderas donde el ducto tiene menos de 30 mm de \u00a0di\u00e1metro interior. (3) Cualquier ducto el\u00e9ctrico de menos de 65 mm de di\u00e1metro \u00a0interior, localizado en otros espacios. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
d.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 No hay \u00a0necesidad de dispones soportes s\u00edsmicos para las tuber\u00edas en las siguientes \u00a0situaciones: (1) Tuber\u00edas colgadas de soportes individuales que tienen 300 mm o \u00a0menos de longuitud. (2) En espacios para equipos mec\u00e1nicos y calderas, donde la \u00a0tuber\u00eda tiene menos de 30 mm de di\u00e1metro interior. (3) Cualquier tuber\u00eda de \u00a0menos de 65 mm de di\u00e1metro interior, localizada en otros espacios. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
e.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 No hay \u00a0necesidad de dispones soportes s\u00edsmicos para los ductos de calefacci\u00f3n, \u00a0ventilaci\u00f3n y aire acondicionado en las siguientes situaciones: (1) Ductos \u00a0colgados de soportes individuales que tienen 300 mm o menos de longitud. (2) \u00a0Ductos que tienen una secci\u00f3n con un \u00e1rea menor de 0.60 m2. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
f.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 Las luminarias \u00a0dispuestas como p\u00e9ndulos deben dise\u00f1arse utilizando un valor de ap igual \u00a0a 1.5. El soporte vertical debe dise\u00f1arse con un factor de seguridad igual a \u00a04.0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
g.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 El elemento no \u00a0estructural no requiere dise\u00f1o y verificaci\u00f3n s\u00edsmica. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.12.3 ESPECTRO DEL UMBRAL DE DA\u00d1O \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.12.3.1 La forma del \u00a0espectro el\u00e1stico de aceleraciones, para un coeficiente de amortiguamiento \u00a0cr\u00edtico de dos por ciento (2%), que se debe utilizar en las verificaciones del \u00a0umbral de da\u00f1o, Se da en la figura A. 12-2 y se define por medio de la ecuaci\u00f3n \u00a0A. 12-1, en la cual el valor T es el mismo que se utiliz\u00f3 para obtener el \u00a0espectro de dise\u00f1o de la edificaci\u00f3n en el Capitulo A.2 y el valor de S es \u00a0igual a 1.25 S, siendo S el valor del coeficiente de sitio que se obtiene de \u00a0acuerdo con la secci\u00f3n A.2.4. Adem\u00e1s deben cumplirse las limitaciones dadas en \u00a0A 12.3..2 a A 12.3.3 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.12.3.2-Para per\u00edodos \u00a0de vibraci\u00f3n menores de 0.25 segundos, el espectro del umbral de da\u00f1o puede \u00a0obtenerse de la ecuaci\u00f3n A. 12-2. \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.12.3.3-Para periodos \u00a0de vibraci\u00f3n mayores de 0.25 segundos y menores de Td., calculado de \u00a0acuerdo con la ecuaci\u00f3n A 12-3, el valor de Sad, puede limitarse al \u00a0obtenido da la ecuaci\u00f3n A.12-4. \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.12.3.4-Alternativamente \u00a0pueden emplearse los requisitos del Ap\u00e9ndice H-1 para la determinaci\u00f3n de la \u00a0forma del espectro, substituyendo all\u00ed el valor de Aa. por el de Ad \u00a0sin emplear el l\u00edmite dado por la ecuaci\u00f3n H-1-5. y multiplicando las ordenadas \u00a0espectrales dadas all\u00ed por un coeficiente igual a 1.4, para tomar en cuenta que \u00a0el nivel de amortiguamiento esperado es del 2% del cr\u00edtico, \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Figura A.12-2-Espectro el\u00e1stico del umbral \u00a0de da\u00f1o \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.12.5.3-LIMITES DE LA DERIVA PARA EL \u00a0UMBRAL DE DA\u00d1O-La deriva m\u00e1xima, para el umbral de da\u00f1o evaluada en cualquier punto de \u00a0la estructura, determinada de acuerdo con el procedimiento de A 12,5 2, no \u00a0puede exceder los l\u00edmites establecidos en la tabla A.12-3, en la cual la deriva \u00a0m\u00e1xima se expresa como un porcentaje de la altura de piso hpi \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Tabla A.12-3 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
DERIVAS MAXIMAS PARA EL UMBRAL DE DA\u00d1O \u00a0COMO PORCENTAJE DE hpi \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Estructuras de: \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Deriva m\u00e1xima \u00a0\u00a0<\/p>\n
concreto reforzado, met\u00e1licas, de \u00a0 \u00a0madera, y de mamposter\u00eda que cumplen los requisitos de A, 12.5.3.1 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
0.30% (D imax \u00a3 0,0030 hpi) \u00a0\u00a0<\/p>\n
de mamposter\u00eda que cumplen los \u00a0 \u00a0requisitos de A.12.5.3.2 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
0.15% (D imax \u00a3 0,0015 hpi) \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.12.5.3.1-Se permite emplear \u00a0el l\u00edmite de deriva m\u00e1xima permisible de 0.0030 hpi, en \u00a0edificaciones construidas con mamposter\u00eda estructural cuando \u00e9stas est\u00e9n \u00a0compuestas por muros cuyo modo prevaleciente de falla sea la flexi\u00f3n ante \u00a0fuerzas paralelas al plano del muro, dise\u00f1ados esencialmente como elementos \u00a0verticales esbeltos que act\u00faan como voladizos apoyados en su base o cimentaci\u00f3n \u00a0y que se construyen de tal manera que la transferencia de momento entre muros a \u00a0trav\u00e9s de los elementos horizontales de acople en los diafragmas de entrepiso, \u00a0ya sean losas, vigas de enlace, antepechos o dinteles, sea despreciable \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.12.5.3.2-Cuando se trate \u00a0de muros de mamposter\u00eda poco esbeltos o cuyo modo prevaleciente de falla sea \u00a0causado por esfuerzos cortantes, debe emplearse el limite de deriva m\u00e1xima \u00a0permisible de 0.0015 hpi \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.12.6.1-ELEMENTOS ESTRUCTURALES-No hay \u00a0necesidad de verificar los elementos estructurales para los esfuerzos generados \u00a0por el sismo del umbral de da\u00f1o. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
A.12.6.2-MUROS NO ESTRUCTURALES-No hay \u00a0necesidad de verificar los elementos no estructurales para los esfuerzos \u00a0generados por el sismo del umbral de da\u00f1o. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El valor de Aa. para el \u00a0municipio de Pasto, en el Departamento de Nari\u00f1o, dado en el APENDICE A-3-VALORES DE Aa \u00a0Y Ad Y DEFINICION DE LA ZONA DE AMENAZA SISMICA DE LOS MUNICIPIOS \u00a0COLOMBIANOS: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
DEPARTAMENTO DE NARI\u00d1O \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
MUNICIPIO \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Aa \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Ad \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
ZONA DE AMENAZA SISMICA \u00a0\u00a0<\/p>\n
PASTO \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
0.30 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
0.04 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
ALTA \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
B.2.3.2.1-Verificaci\u00f3n de las derivas por el m\u00e9todo de esfuerzos de \u00a0trabajo para el sismo de dise\u00f1o \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Para evaluar las derivas obtenidas de las \u00a0deflexiones horizontales causadas por el sismo de dise\u00f1o, deben utilizarse los \u00a0requisitos del Cap\u00edtulo A,6, los cuales exigen que las derivas se verifiquen \u00a0para las fuerzas s\u00edsmicas F,, sin haber sido divididas por R, empleando 1.0E en \u00a0vez de 0.7E en las ecuaciones que incluyan E. en B 2 3 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
B.3.6-ACABADOS \u00a0 \u00a0<\/p>\n
La carga producida por los acabados de los \u00a0pisos debe evaluarse para los materiales que se van a utilizar en cada tino de. \u00a0los pisos de le\u00ed edificaci\u00f3n. El valor que se utilice en terrazas y azoteas debe \u00a0tener en cuenta los pendientados que se coloquen Cuando no se realice un \u00a0an\u00e1lisis detallado, puede utilizarse 1.5 kN\/m2 (150 kgf\/m\u00b2) en pisos y terrazas \u00a0 \u00a0<\/p>\n
B.6.5.3-COEFICIENTES DE VELOCIDAD DEL \u00a0VIENTO-La velocidad del viento b\u00e1sico, debe modificarse mediante los \u00a0coeficientes S1, S2, y S3 para tener en cuenta \u00a0los efectos topogr\u00e1ficos, de rugosidad, tama\u00f1o del edificio y altura sobre el \u00a0terreno, y la vida \u00fatil e importancia del proyecto, respectivamente. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
B.6.7.2-COEFICIENTES DE PRESION-los \u00a0coeficientes de presi\u00f3n se aplican siempre al c\u00e1lculo de la fuerza de viento \u00a0que act\u00faa sobre una superficie particular, o sobre parte de la superficie de un \u00a0edificio, Dicha fuerza se considera perpendicular a la superficie en cuesti\u00f3n y \u00a0se obtiene multiplicando el \u00e1rea de la superficie por el coeficiente de presi\u00f3n \u00a0y por la presi\u00f3n din\u00e1mica q. la carga total de viento que act\u00faa sobre un \u00a0edificio se obtiene luego mediante la suma vectorial de todas las cargas que \u00a0act\u00faan sobre cada una de las superficies del edificio. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
La definici\u00f3n de h en la Tabla \u00a0B.6.7.9-Distribuci\u00f3n de la presi\u00f3n alrededor de estructuras cil\u00edndricas: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
lt, es la altura del cilindro si \u00e9ste est\u00e1 \u00a0en posici\u00f3n vertical, o su longitud si est\u00e1 colocado horizontalmente. Cuando el \u00a0aire fluye libremente por ambos extremos, h se toma igual a la mitad de la \u00a0longitud al calcular h\/D. Se pueden interpolar, si se necesitan, valores \u00a0intermedios de h\/D comprendidos entre 2. 5 y 10. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El encabezamiento de la Tabla B.6.8-8: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Tabla 8.6.111-8 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Coeficiente global de fuerza Cf \u00a0para torres de secci\u00f3n cuadrada armadas con elementos de secci\u00f3n circular \u00a0 \u00a0<\/p>\n
C.5.6.1.1-las muestras \u00a0para las pruebas de resistencia correspondientes a cada clase de concreto deben \u00a0estar conformadas cuando menos por una pareja de cilindros tomados no menos de una \u00a0vez por d\u00eda, ni menos de una vez por cada 40 m3 de concreto o una \u00a0vez por cada 200 m\u00b2 de \u00e1rea de losas o muros, Como m\u00ednimo debe tomarse una \u00a0pareja de muestras de concreto de columnas por piso. De igual manera, corno \u00a0m\u00ednimo debe tomarse una pareja de muestras por cada 50 bachadas de cada clase \u00a0de concreto. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
C.7.6.5-En losas \u00a0macizas y muros, las barras de refuerzo a flexi\u00f3n deben tener una separaci\u00f3n \u00a0m\u00e1xima de 3 veces el espesor de la losa o muro, pero no mayor de 500 mm, \u00a0excepto en las secciones cr\u00edticas de losas en dos direcciones, donde no debe \u00a0exceder 2 veces el espesor de la losa (v\u00e9ase C.13,5.2). Cuando se trate de \u00a0refuerzo de temperatura la separaci\u00f3n debe ser menor de 5 veces el espesor de \u00a0la losa o muro, pero no mayor de 500 mm. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El literal c) de C.7.7.1-CONCRETO VACIADO EN SITIO (NO PREESFORZADO): \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(c) Concreto no expuesto a la intemperie, ni en contacto con la tierra: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Todos los tipos de refuerzo en losas, \u00a0muros y viguetas: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Barras N\u00ba 14 (1-3\/4″), 45M (45 mm), \u00a0 \u00a0<\/p>\n
N\u00ba 18 (2-1\/4″) y 55M (55 mm) \u00a0……………………………………………………………40 mm \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Barras N\u00ba 11 (1-318″) y 32M (32 mm) y \u00a0menores…………………………………..20 mm \u00a0 \u00a0<\/p>\n
En vigas y columnas: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Refuerzo principal \u00a0……………………………………………………………………………40 \u00a0mm \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Estribos y \u00a0espirales…………………………………………………………………………..30 \u00a0mm \u00a0 \u00a0<\/p>\n
En cascarones y losas plegadas \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Barras N\u00ba 6 (3\/4″) y 18M (18 mm) y \u00a0mayores ……………………………………….20 mm \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Barras N\u00ba 5 (518″) y 16M (16 mm) y \u00a0menores……………………………………….15 mm \u00a0 \u00a0<\/p>\n
La definici\u00f3n de l en el ordinal \u00a0C.9.0-NOMENCLATURA: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
= luz de la viga o losa en una direcci\u00f3n, tal \u00a0como se define en C.8.5.6. Proyecci\u00f3n horizontal de la luz del voladizo. En mm \u00a0 \u00a0<\/p>\n
C.10.8.4-DIMENSIONES MINIMAS DE LAS \u00a0COLUMNAS-Ninguna columna de la estructura principal puede tener un di\u00e1metro menor \u00a0de 0,25 m para columnas circulares, ni una dimensi\u00f3n menor de 0 20 m con \u00e1rea \u00a0de 0.06 m\u00b2, para columnas rectangulares. En las estructuras de capacidad de \u00a0disipaci\u00f3n de energ\u00eda mederada (DMO) y especial (DES), se exigen dimensiones \u00a0mayores de acuerdo con el Cap\u00edtulo C.21. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
La definici\u00f3n de V en el ordinal C.10.11.5-INDICE \u00a0DE ESTABILIDAD: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
V = Suma de las fuerzas horizontales que \u00a0act\u00faan sobre la estructura, acumuladas hasta el nivel del piso considerado. la \u00a0contribuci\u00f3n de las fuerzas s\u00edsmicas a V, se debe determinar empleando las \u00a0fuerzas s\u00edsmicas F, (sin dividir por R). \u00a0 \u00a0<\/p>\n
La definici\u00f3n de db. en el \u00a0ordinal C.12.0-NOMENCLATURA: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
db\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 = di\u00e1metro nominal de la barra, alambre o tor\u00f3n de preesfuerzo, \u00a0expresado en mm. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Literal (c) de C.13.2.2-LIMITACIONES \u00a0DIMENSIONALES: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(c) Para losas nervadas en una direcci\u00f3n, \u00a0la separaci\u00f3n m\u00e1xima entre nervios, medida centro a centro, no puede ser mayor \u00a0que 2.5 veces el espesor total de la losa, sin exceder 1.20 m. Para losas \u00a0nervadas en dos direcciones, la separaci\u00f3n m\u00e1xima entre nervios, medida centro \u00a0a centro, no puede ser mayor que 3.5 veces el espesor total de la losa, sin \u00a0exceder 1.50 m. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
C.13.7.6.1-Cuando la carga \u00a0viva sea variable pero no exceda de los 3\/4 de la carga muerta, o la naturaleza \u00a0de la carga viva sea tal que todos los paneles est\u00e9n cargados simult\u00e1neamente, \u00a0puede suponerse que los momentos mayorados m\u00e1ximos ocurren en todas las \u00a0secciones con carga viva mayorada aplicada en todo el sistema de losa. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
C.13.9.1-ALCANCE-El \u00a0procedimiento de la presente secci\u00f3n solo es aplicable a losas cuyos paneles \u00a0est\u00e1n apoyados en sus cuatro bordes sobre muros o sobre vigas r\u00edgidas ante \u00a0deflexiones verticales, Una viga se considera r\u00edgida ante deflexiones \u00a0verticales, para efectos de la aplicaci\u00f3n del presente m\u00e9todo, cuando el \u00a0par\u00e1metro a es mayor o igual a 0.50, o en losas macizas cuando la altura de la \u00a0viga es mayor o igual a tres veces el espesor de la losa Cuando se trate de \u00a0losas nervadas, el m\u00ednimo n\u00famero de nervaduras en cada direcci\u00f3n debe ser mayor \u00a0o igual a seis, para poder aplicar el m\u00e9todo de esta secci\u00f3n. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Literal (b) de C.13.9.4-CONDICIONES DE \u00a0BORDE \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(b) cuando la viga de apoyo en el borde \u00a0tiene una rigidez torsional despreciable, debe considerarse que la losa tiene \u00a0un apoyo no continuo. En este \u00faltimo caso el momento negativo de dise\u00f1o de la \u00a0losa en. el borde, debe ser igual a un tercio del momento positivo de dise\u00f1o. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
C.13.9.10-VIGAS DE APOYO-Las cargas \u00a0sobre las vigas de apoyo del panel rectangular en dos direcciones se calculan \u00a0utilizando las proporciones de carga, para cada una de las direcciones, \u00a0indicadas en la tabla C 13-8 Estas cargas pueden considerarse como cargas \u00a0uniformemente distribuidas sobre toda la longitud de la viga. En ning\u00fan caso la \u00a0carga sobre la viga que salva la luz corta puede ser menor que la carga \u00a0aferente de una \u00e1rea de la losa contenida por la viga y dos l\u00edneas trazadas a \u00a0450 a partir de las esquinas del panel, y la carga equivalente uniformemente \u00a0repartida sobre la viga debe ser wla\/3. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El valor del coeficiente wb \u00a0para m = 0.55 en el Caso 6 de la TABLA C.13-8-RELACION DE LA CARGA w EN LAS \u00a0DIRECCIONES la y lb PARA \u00a0DETERMINAR EL CORTANTE DE LA LOSA EN EL APOYO Y LA CARGA EN LOS APOYOS: \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
C.14.3.6-No hay \u00a0necesidad de rodear el refuerzo vertical con estribos transversales que cumplan \u00a0C.7.10 si la cuant\u00eda de refuerzo vertical es menos de 0,01, o donde el refuerzo \u00a0vertical no se requiere como refuerzo a compresi\u00f3n \u00a0 \u00a0<\/p>\n
C.14.4.1-A menos que se \u00a0dise\u00f1en de acuerdo con C.14.5, los muros sometidos a fuerzas axiales y de \u00a0flexi\u00f3n ,combinadas deben dise\u00f1arse de acuerdo con las disposiciones para \u00a0columnas y elementos a compresi\u00f3n dadas en C.10.2, C.10.3, C.10.10, C.10.11. \u00a0C.10.13, C.14.2 y C.14.3. En este caso el espesor m\u00ednimo del muro ser\u00e1 mayor \u00a0valor del espesor obtenido al cumplir los requisitos de recubrimiento de C.7.7 \u00a0(teniendo especial cuidado en muros expuestos a la intemperie), del espesor \u00a0requerido por efectos de esbeltez de acuerdo con C.10.10 y C.10.11, y del \u00a0espesor necesario para resistir la flexo-compresi\u00f3n solicitada a la secci\u00f3n. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
C.14.5.1-Los muros de \u00a0secci\u00f3n horizontal s\u00f3lida y rectangular, pueden dise\u00f1arse de acuerda con las \u00a0disposiciones emp\u00edricas de la presente Secci\u00f3n C.14.5, si la resultante dejas \u00a0cargas axiales mayoradas, teniendo en cuenta la excentricidad correspondiente \u00a0para la combinaci\u00f3n de mayoraci\u00f3n bajo estudio, est\u00e1 localizada dentro del \u00a0tercio central de la longitud horizontal total del muro y dentro del tercio \u00a0central del espesor total del muro, y adem\u00e1s se cumplen todos los l\u00edmites de \u00a0C.14.2. C.14.3 y C.14.5. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
C.14.7.1-El espesor de \u00a0los muros que no sean de carga no debe ser menor de 70 mm ni menos de 1\/32 de \u00a0la menor distancia entre elementos qu\u00e9 le den soporte lateral. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Las ecuaciones (C.15-2), (C.15-3) y C.15-4): \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
C.15.13.1-FUERZAS DE DISE\u00d1O-En el dise\u00f1o de \u00a0las vigas de amarre de cimentaci\u00f3n, deben cumplirse los siguientes requisitos: \u00a0(a) los de A.3.6.4.2 con respecto a las fuerzas axiales que debe resistir la \u00a0viga de amarre por efectos s\u00edsmicos, (b) las recomendaciones que al respecto \u00a0contenga el estudio geot\u00e9cnico, y (c) las del T\u00edtulo H del Reglamento, \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El literal (c) de capacidad m\u00ednima de \u00a0disipaci\u00f3n de energ\u00eda (DMI), los literales (c) y (e) de capacidad moderada de \u00a0disipaci\u00f3n de energ\u00eda (DMO), y los literales (c) y (e) de capacidad especial de \u00a0disipaci\u00f3n de energ\u00eda (DES) del ordinal C.21.3.3 REFUERZO TRANSVERSAL EN VIGAS: \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
REFUERZO TRANSVERSAL EN VIGAS \u00a0\u00a0<\/p>\n
Capacidad de \u00a0 \u00a0disipaci\u00f3n de energ\u00eda en el rango Inel\u00e1stico \u00a0\u00a0<\/p>\n
M\u00ednima-DMI \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Moderada-DMO \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Especial-DES \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(c) Donde se requieran estribos de confinamiento, los estribos deben \u00a0 \u00a0disponerse de tal manera que las barras longitudinales de las esquinas de la \u00a0 \u00a0secci\u00f3n y dos de por medio de la que no lo es, tenga soporte lateral \u00a0 \u00a0proveniente de la esquina de un estriba. Ninguna barra debe estar localizada \u00a0 \u00a0a m\u00e1s de 150 mm libres, medidos a lo largo del estribo, de una barra que est\u00e9 \u00a0 \u00a0soportada lateralmente. \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(c) Donde se requieran estribos de confinamiento, los estribos deben \u00a0 \u00a0disponerse de tal manera que las barras longitudinales de las esquinas de la \u00a0 \u00a0secci\u00f3n y dos de por medio de la que no lo es, tenga soporte lateral \u00a0 \u00a0proveniente de la esquina de un estribo. Ninguna barra debe estar localizada \u00a0 \u00a0a m\u00e1s de 150 mm libres, medidos a lo largo del estribo, de una barra que est\u00e9 \u00a0 \u00a0soportada lateralmente \u00a0\u00a0<\/p>\n
(c) El refuerzo requerido para resistir esfuerzos cortantes que est\u00e9 \u00a0 \u00a0localizado en las regiones definidas en (a) debe consistir en estribos que \u00a0 \u00a0cumplan los requisitos de estribo de confinamiento. Los estribos de \u00a0 \u00a0confinamiento pueden tenerse en cuenta dentro del \u00e1rea de refuerzo requerida \u00a0 \u00a0para esfuerzos cortantes, \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(e) El refuerzo requerido para resistir esfuerzos cortantes que est\u00e9 \u00a0 \u00a0localizado en las regiones definidas en (a) debe consistir en estribos que \u00a0 \u00a0cumplan los requisitos de estribo de confinamiento. los estribos de \u00a0 \u00a0confinamiento pueden tenerse en cuenta dentro del \u00e1rea de refuerzo requerida \u00a0 \u00a0para esfuerzos cortantes. \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(e) El refuerzo requerido para resistir esfuerzos cortantes que est\u00e9 \u00a0 \u00a0localizado en las regiones definidas en (a) debe consistir en estribos que \u00a0 \u00a0cumplan los requisitos de estribo de confinamiento. Los estribos de \u00a0 \u00a0confinamiento pueden tenerse en cuenta dentro del \u00e1rea de refuerzo requerida \u00a0 \u00a0para esfuerzos cortantes \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
C.21.4.1-ALCANCE-Los requisitos \u00a0de la presente secci\u00f3n se aplican a elementos del sistema de resistencia \u00a0s\u00edsmica que resisten principalmente flexo-compresi\u00f3n. Estos elementos \u00a0deben cumplir adem\u00e1s los siguientes requisitos adicionales: \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
REQUISITOS \u00a0 \u00a0GEOMETRICOS PARA LA COLUMNA \u00a0\u00a0<\/p>\n
Capacidad de \u00a0 \u00a0disipaci\u00f3n de energ\u00eda en el rango Inel\u00e1stico \u00a0\u00a0<\/p>\n
M\u00ednima-DMI \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Moderada-DMO \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Especial-DES \u00a0\u00a0<\/p>\n
(a) La fuerza axial mayorada en el elemento es mayor que 0.10f\u2019cAg \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(a) La fuerza axial mayorada en el elemento es mayor que 0.10f\u2019cAg \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(a) La fuerza axial mayorada en el elemento es mayor que 0.10f\u2019cAg \u00a0\u00a0<\/p>\n
(b) La menor dimensi\u00f3n de la secci\u00f3n del elemento, medida en una I\u00ednea \u00a0 \u00a0recta que pasa a trav\u00e9s del centro de la secci\u00f3n, no debe ser menor que 0,20 \u00a0 \u00a0m, pero su \u00e1rea no puede ser menor de 0.06 m\u00b2(v\u00e9ase C. 10,8.4). \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(b) La menor dimensi\u00f3n de la secci\u00f3n del elemento, medida en una I\u00ednea \u00a0 \u00a0recta que pasa a trav\u00e9s del centro de la secci\u00f3n, no debe ser menor que 0,25 \u00a0 \u00a0m, pero su \u00e1rea columnas en forma de T, C o 1 pueden tener una dimensi\u00f3n \u00a0 \u00a0m\u00ednima de 0.20 m pero su \u00e1rea no puede ser menor de 0.0625 m\u00b2 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(b) La menor dimensi\u00f3n de la secci\u00f3n del elemento, medida en una I\u00ednea \u00a0 \u00a0recta que pasa a trav\u00e9s del centro de la secci\u00f3n, no debe ser menor que 0,30 \u00a0 \u00a0m, pero su \u00e1rea columnas en forma de T, C 0 1 pueden tener una dimensi\u00f3n \u00a0 \u00a0m\u00ednima de 0.20 m pero su \u00e1rea no puede ser menor de 0.09 m\u00b2 \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(c) Si la columna sostiene uno o dos pisos pueden utilizarse \u00a0 \u00a0dimensiones menores a las dadas en (b), pero la menor dimensi\u00f3n de la secci\u00f3n \u00a0 \u00a0del elemento no puede ser menor que 0.20 m, y su \u00e1rea no puede ser menor de \u00a0 \u00a00.06 m\u00b2. \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(c) la relaci\u00f3n entre la dimensi\u00f3n menor de la secci\u00f3n del elemento y \u00a0 \u00a0la dimensi\u00f3n perpendicular a ella, no debe ser menor que 0.4, \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El literal (a) de capacidad moderada de disipaci\u00f3n de energ\u00eda (DMO), y el \u00a0literal (a) de capacidad especial de disipaci\u00f3n de energ\u00eda (DES) del ordinal \u00a0C.21.4.5-REQUISITOS PARA ESFUERZOS CORTANTES EN COLUMNAS: \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
REQUISITOS \u00a0 \u00a0PARA ESFUERZOS CORTANTES EN COLUMNAS \u00a0\u00a0<\/p>\n
Capacidad de \u00a0 \u00a0disipaci\u00f3n de energ\u00eda en el rango Inel\u00e1stico \u00a0\u00a0<\/p>\n
M\u00ednima-DMI \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Moderada-DMO \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Especial-DES \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(a) La fuerza cortante de dise\u00f1o Vc debe determinarse de la \u00a0 \u00a0consideraci\u00f3n de los m\u00e1ximos momentos que puedan desarrollarse en las caras de \u00a0 \u00a0los nudos en los extremos del elemento, actuando con signo opuesto Estas \u00a0 \u00a0fuerzas en los nudos deben determinarse utilizando la m\u00e1xima resistencia \u00a0 \u00a0nominal a la flexi\u00f3n, Ma, para el rango de fuerzas axiales \u00a0 \u00a0mayoradas en la columna. No hay necesidad de que las fuerzas cortantes en el \u00a0 \u00a0elemento excedan las fuerzas cortantes que se determinan a partir de las \u00a0 \u00a0m\u00e1ximas resistencias nominales a flexi\u00f3n, Ma, de las vigas que \u00a0 \u00a0llegan al nudo. En ning\u00fan caso el valor de Vc puede se, menor que \u00a0 \u00a0la fuerza cortante mayorada que se obtiene en el an\u00e1lisis de la estructura. \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(a) La fuerza cortante de dise\u00f1o Vc debe determinarse de la \u00a0 \u00a0consideraci\u00f3n de los m\u00e1ximos momentos que puedan desarrollarse en las caras \u00a0 \u00a0de los nudos en los extremos del elemento, actuando con signo opuesto Estas \u00a0 \u00a0fuerzas en los nudos deben determinarse utilizando la m\u00e1xima resistencia \u00a0 \u00a0probable a la flexi\u00f3n, Mpr, para el rango de fuerzas axiales \u00a0 \u00a0mayoradas en la columna. No hay necesidad de que las fuerzas cortantes en el \u00a0 \u00a0elemento excedan las fuerzas cortantes que se determinan a partir de las \u00a0 \u00a0m\u00e1ximas resistencias probables a flexi\u00f3n, Mpr, de las vigas que \u00a0 \u00a0llegan al nudo En ning\u00fan caso de Vc puede se, menor que la fuerza \u00a0 \u00a0cortante mayorada que se obtiene en el an\u00e1lisis de la estructura. \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
C.21.6.4.2-Sistemas de entrepiso prefabricados-Los diafragmas \u00a0compuestos por elementos prefabricados deben cumplir los siguientes requisitos: \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
DIAFRAGMAS \u00a0 \u00a0COMPUESTOS POR ELEMENTOS PREFABRICADOS \u00a0\u00a0<\/p>\n
Capacidad de disipaci\u00f3n \u00a0 \u00a0de energ\u00eda en el rango Inel\u00e1stico \u00a0\u00a0<\/p>\n
M\u00ednima-DMI \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Moderada-DMO \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Especial-DES \u00a0\u00a0<\/p>\n
No hay requisitos especiales diferentes a los de la secci\u00f3n C 7 13 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Los diafragmas compuestos por elementos prefabricados, deben tener una \u00a0 \u00a0porci\u00f3n superior vaciada en el sitio, la cual debe ser reforzada, y detallada \u00a0 \u00a0para garantizar una transferencia total de las fuerzas s\u00edsmicas a los \u00a0 \u00a0elementos colectores, cuerdas del diafragma, y elementos verticales del \u00a0 \u00a0sistema de resistencia s\u00edsmica. La superficie del concreto endurecido sobre \u00a0 \u00a0el cual se vac\u00eda la parte superior debe estar limpia, libre de lechada, y \u00a0 \u00a0debe. Tener rugosidades hechas intencionalmente. La porci\u00f3n vaciada en sitio \u00a0 \u00a0se puede obviar \u00fanicamente si se proveen anclajes resistentes a tracci\u00f3n de \u00a0 \u00a0los elementos prefabricados a los miembros del sistema de resistencia \u00a0 \u00a0s\u00edsmica; y los elementos prefabricados se unen entre si: (a) por medio de \u00a0 \u00a0llaves de cortante, o (b) por medio de dispositivos met\u00e1licos anclados en los \u00a0 \u00a0elementos prefabricados y soldados entre si en el sitio. Los anclajes y \u00a0 \u00a0elementos de conexi\u00f3n deben cumplir las fuerzas en el diafragma prescritas en \u00a0 \u00a0el Cap\u00edtulo A.3. \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Los diafragmas compuestos por elementos prefabricados, deben tener una \u00a0 \u00a0porci\u00f3n superior vaciada en el sitio, la cual debe ser reforzada, y detallada \u00a0 \u00a0para garantizar una transferencia total de las fuerzas s\u00edsmicas a los \u00a0 \u00a0elementos colectores, cuerdas del diafragma, y elementos verticales del \u00a0 \u00a0sistema de resistencia s\u00edsmica. La superficie del concreto endurecido sobre el \u00a0 \u00a0cual se vac\u00eda la parte superior debe estar limpia, libre de lechada, y debe. \u00a0 \u00a0Tener rugosidades hechas intencionalmente. La porci\u00f3n vaciada en sitio se \u00a0 \u00a0puede obviar \u00fanicamente si se proveen anclajes resistentes a tracci\u00f3n de los \u00a0 \u00a0elementos prefabricados a los miembros del sistema de resistencia s\u00edsmica; y \u00a0 \u00a0los elementos prefabricados se unen entre si: (a) por medio de llaves de \u00a0 \u00a0cortante, o (b) por medio de dispositivos met\u00e1licos anclados en los elementos \u00a0 \u00a0prefabricados y soldados entre si en el sitio. Los anclajes y elementos de \u00a0 \u00a0conexi\u00f3n deben cumplir las fuerzas en el diafragma prescritas en el Cap\u00edtulo \u00a0 \u00a0A.3. \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El literal (c) de capacidad moderada de disipaci\u00f3n de energ\u00eda (DMO), y el \u00a0l\u00edteral (c) de capacidad especial de disipaci\u00f3n de energ\u00eda (DES) del ordinal \u00a0C.21.6.5-REQUISITOS PARA ESFUERZOS CORTANTES: \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
ESFUERZOS \u00a0 \u00a0CORTANTES EN MUROS Y DIAFRAGMAS \u00a0\u00a0<\/p>\n
Capacidad de \u00a0 \u00a0disipaci\u00f3n de energ\u00eda en el rango Inel\u00e1stico \u00a0\u00a0<\/p>\n
M\u00ednima-DMI \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Moderada-DMO \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Especial-DES \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(C) En Muros (diafragmas) o segmentos de muro (o diafragma) que tengan \u00a0 \u00a0una relaci\u00f3n hw\/lw menor que 2.0, la resitencia nominal al cortante, Vn debe \u00a0 \u00a0determinarse utilizando la ecuaci\u00f3n a c var\u00eda linealmente desde 3.0 para hw\/lw = 1.5 \u00a0 \u00a0hasta 2.0 para hw\/lw = 2.0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Vn = Acv (a c\u00d6 f\u2019c \u00a0 \u00a0\/ 12 + pnfy ) (c.21.7*) \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(C) En Muros (diafragmas) o segmentos de muro (o diafragma) que tengan \u00a0 \u00a0una relaci\u00f3n hw\/lw menor que 2.0, la resitencia nominal al cortante, Vn debe \u00a0 \u00a0determinarse utilizando la ecuaci\u00f3n a c var\u00eda linealmente desde 3.0 para hw\/lw = 1.5 \u00a0 \u00a0hasta 2.0 para hw\/lw = 2.0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Vn = Acv (a c\u00d6 f\u2019c \u00a0 \u00a0\/ 12 + pnfy ) (c.21.7*) \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
C.21.6.9-MUROS DISCONTINUOS-Las columnas \u00a0que soportan muros discontinuos deben reforzarse de acuerdo con los requisitos \u00a0de! literal (g) correspondiente a capacidad especial de disipaci\u00f3n de energ\u00eda \u00a0(DES) del ordinal C.21.4.4 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El literal (a) de capacidad moderada de disipaci\u00f3n de energ\u00eda (DMO) del \u00a0ordinal C.21.6.10-VIGAS DE ENLACE EN MUROS ESTRUCTURALES: \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
VIGAS DE \u00a0 \u00a0ENLACE EN MUROS ESTRUCTURALES \u00a0\u00a0<\/p>\n
Capacidad de \u00a0 \u00a0disipaci\u00f3n de energ\u00eda en el rango Inel\u00e1stico \u00a0\u00a0<\/p>\n
M\u00ednima-DMI \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Moderada-DMO \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Especial-DES \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(a) Las vigas de enlace con ln \/ d\u00b3 4 deben \u00a0 \u00a0dise\u00f1arse de acuerdo con los requisitos de C.21.3. Se permite dispensar el \u00a0 \u00a0requisitos de C.21.3.1 (b) si se puede demostrar que existe adecuada \u00a0 \u00a0estabilidad lateral de la viga \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(a) Las vigas de enlace con ln \/ d\u00b3 4 deben \u00a0 \u00a0dise\u00f1arse de acuerdo con los requisitos de C.21.3. Se permite dispensar el \u00a0 \u00a0requisitos de C.21.3.1 (c) y (d) si se puede demostrar que existe adecuada \u00a0 \u00a0estabilidad lateral de la viga \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El literal (c) de todas las capacidades de disipaci\u00f3n de energ\u00eda del \u00a0ordinal C.21.9.2-VIGAS DE AMARRE: \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
VIGAS DE AMARRE \u00a0\u00a0<\/p>\n
Capacidad de \u00a0 \u00a0disipaci\u00f3n de energ\u00eda en el rango Inel\u00e1stico \u00a0\u00a0<\/p>\n
M\u00ednima-DMI \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Moderada-DMO \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Especial-DES \u00a0\u00a0<\/p>\n
(c) lo exigido en la secci\u00f3n A.3.6.4.2 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(c) lo exigido en la secci\u00f3n A.3.6.4.2 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(c) lo exigido en la secci\u00f3n A.3.6.4.2 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
C.23.1.1-ALCANCE-En el presente \u00a0Cap\u00edtulo se presentan los requisitos m\u00ednimos para determinar la resistencia de anclajes \u00a0al concreto tales como tornillos y pernos con cabeza. No cubre anclajes que \u00a0empleen qu\u00edmicos (ep\u00f3xicos) pernos de expansi\u00f3n, ni anclajes colocados por \u00a0medios explosivos (tiros): y en estos casas se debe recurrir a la informaci\u00f3n \u00a0del fabricante la cual debe estar adecuadamente documentada. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D.3.81.3-Unidades de mamposter\u00eda-Para las \u00a0unidades de mamposter\u00eda se deben realizar los ensayos establecidos de absorci\u00f3n \u00a0inicial, absorci\u00f3n total, estabilidad dimensional y resistencia a la compresi\u00f3n \u00a0de por lo menos cinco (5) unidades por cada lote de producci\u00f3n hasta de 5000 \u00a0unidades, o menos y no menos de una unidad por cada doscientos (200) metros \u00a0cuadrados de muro \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D.5.2.1-MODULO DE ELASTICIDAD-Para los \u00a0m\u00f3dulos de elasticidad se deben tomar los siguientes valores \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D.5.2.1.1-Acero de refuerzo-El valor para \u00a0el m\u00f3dulo de elasticidad del acero de refuerzo debe tomarse como: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Es = 200000 MPa \u00a0(D.5-3) \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D.5.2.1.2-Mamposter\u00eda-El valor para \u00a0el m\u00f3dulo de elasticidad de la mamposter\u00eda se debe establecer por medio de \u00a0ensayos de laboratorio de muretes fabricados y ensayados como se indica en D.3 \u00a07 2, calculando en la curva esfuerzo-deformaci\u00f3n obtenida en el ensayo la \u00a0pendiente de la secante desde 0.05f\u2019m hasta 0.33 f\u2019m. Los \u00a0registros hist\u00f3ricos del m\u00f3dulo de elasticidad determinado experimentalmente \u00a0para proyectos en construcci\u00f3n, pueden utilizarse en dise\u00f1os posteriores de \u00a0obras con materiales similares. En ausencia de los valores experimentales, \u00a0pueden emplearse los siguientes \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D.5.2.1.3-Mortero de relleno-El valor para \u00a0el m\u00f3dulo de elasticidad del mortero de relleno se debe establecer por medio de \u00a0ensayos de laboratorio de cilindros fabricados y ensayados como se indica en \u00a0C.8.5.4 En ausencia de valores experimentales, puede emplearse el siguiente: \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
D.5.8.5-ELEMENTOS DE BORDE-Se deben utilizar \u00a0elementos de borde en los muros de muros mamposteria de unidades de perforaci\u00f3n \u00a0vertical y de mamposter\u00eda de cavidad reforzada, cuando el modo de falla del \u00a0muro sea en flexi\u00f3n y el esfuerzo de compresi\u00f3n de la fibra extrema en \u00a0condiciones de cargas mayoradas exceda 0.20f\u2019m para mamposter\u00eda de \u00a0cavidad reforzada como se define en D.2.1.1 y mamposter\u00eda reforzada como se \u00a0define en D.2.1.2 y cuando exceda 0.30f\u2019m para mamposter\u00eda \u00a0parcialmente reforzada como se define en D.2.1.3. Deben cumplirse \u00a0adem\u00e1s los siguientes requisitos. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
a.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 Los elementos \u00a0de borde se pueden suspender a partir de la secci\u00f3n en la que el esfuerzo de \u00a0compresi\u00f3n sea inferior a 0.1 %,, pero no deben suspenderse antes de llegar a \u00a0una altura igual a lw, medida desde \u00a0la base del muro, \u00a0 \u00a0<\/p>\n
b.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 Los esfuerzos \u00a0se calculan para las fuerzas mayoradas, utilizando un modelo linealmente \u00a0el\u00e1stico y considerando la secci\u00f3n corno no fisurada. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(c) Los elementos de borde deben avanzar \u00a0hacia el centro del muro una distancia no menor de 3 veces el espesor del muro, \u00a0para que confinen todo el refuerzo vertical cuyo esfuerzo de compresi\u00f3n \u00a0correspondiente en la mamposter\u00eda adyacente exceda a 0.4 f\u2019m. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(d) Los elementos de borde deben tener \u00a0estribos de confinamiento de di\u00e1metro N\u00ba 3 (3\/8″) \u00f3 10M (10 mm), separados \u00a0verticalmente a 200 mm, o su equivalente, dentro del espacio inyectado con \u00a0mortero de relleno \u00a0 \u00a0<\/p>\n
La definici\u00f3n de Ap, del \u00a0\u00f3rdinal E.2.5.4-LONGITUD MINIMA DE MUROS CONFINADOS: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Ap = se considera en \u00a0m\u00b2 como sigue: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(a) Igual al \u00e1rea de la cubierta en \u00a0construcciones de un piso con cubierta en losa de concreto. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(b) Igual al \u00e1rea de cubierta para muros \u00a0del segundo nivel en construcciones de dos pisos, cuando la cubierta es una \u00a0losa de concreto. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(c) Igual al \u00e1rea de cubierta m\u00e1s el \u00e1rea \u00a0de entrepiso para muros de primer nivel en construcciones de dos pisos con \u00a0cubierta consistente en una losa de concreto. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(d) Cuando se emplee una cubierta liviana, \u00a0los valores del \u00e1rea determinados para cubiertas de losa de, concreto seg\u00fan \u00a0(a), (b), o (c), pueden multipficarse por 2\/3. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
E.2.5.5 MUROS QUE SE TIENEN EN CUENTA PARA \u00a0CUMPLIR LA LONGITUD MINIMA-Para efectos de contabilizar la longitud \u00a0de muros confinados en cada direcci\u00f3n principal, s\u00f3lo deben tenerse en cuenta \u00a0aquellos muros que est\u00e1n confinados, que son continuos desde la cimentaci\u00f3n \u00a0hasta la cubierta, y que no tienen ninguna abertura entre columnas de \u00a0confinamiento. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
E.3.3.1-GENERAL-En general, las \u00a0columnas de confinamiento se construyen en concreto reforzado. Las columnas de \u00a0confinamiento deben anclarse a la cimentaci\u00f3n, pudiendo utilizarse empalmes por \u00a0traslapo en la base de la columna, y deben rematarse anclando el refuerzo en la \u00a0viga de amarre superior. Cuando una columna tenga dos niveles, se puede \u00a0realizar un empalme por traslapo en cada nivel Las columnas de confinamiento se \u00a0deben vaciar con posterioridad al alzado de los muros estructurales y \u00a0directamente contra ellos. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
E.3.3.4-REFUERZO MINIMO-El refuerzo \u00a0m\u00ednimo de la columna de confinamiento debe ser el siguiente: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(a) Refuerzo long\u00edtudinal-No debe ser \u00a0menor de 4 barras N\u00ba 3 (3\/8″) o 10M (10 mm) \u00f3 3 barras N\u00ba 4 (1\/2″) \u00f3 \u00a012M (12 mm). \u00a0 \u00a0<\/p>\n
b.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 Refuerzo \u00a0transversal-Debe utilizarse refuerzo transversal consistente en estribos cerrados \u00a0m\u00ednimo de di\u00e1metro N\u00ba 2 (1\/4″) \u00f3 6M (6 mm), espaciados a 200 mm. los \u00a0primeros seis estribos se deben espaciar a 100 mm en las zonas adyacentes a los \u00a0elementos horizontales de amarre. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
E.3.4.1-En general, las \u00a0vigas de confinamiento se construyen en concreto reforzado, El refuerzo de las \u00a0vigas de confinamiento debe anclarse en los extremos terminales con ganchos de \u00a090\u00ba. las vigas de amarre se vac\u00edan directamente sobre los muros estructurales \u00a0que confinan. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
E.3.4.4-REFUERZO MINIMO-El refuerzo \u00a0m\u00ednimo de las vigas de amarre debe ser el siguiente: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
a.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 Refuerzo \u00a0longitudinal-El refuerzo longitudinal de las vigas de amarre se debe disponer de \u00a0manera sim\u00e9trica respecto a los ejes de la secci\u00f3n, m\u00ednimo en dos filas. El \u00a0refuerzo longitudinal no debe ser inferior a 4 barras N\u00ba 3 (3\/8″) \u00f3 10M \u00a0(10 mm), dispuestos en rect\u00e1ngulo para anchos de viga superior o igual a 110 \u00a0mm, Para anchos inferiores a 110 mm, y en los casas en que el entrepiso sea una \u00a0losa maciza, el refuerzo m\u00ednimo debe ser dos barras N\u00ba 4 (1\/2) \u00f3 12M (12 mm) \u00a0con l\u00edmite de fluencia, fy, no inferior a 420 MPa. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
b.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 Refuerzo \u00a0transversal-Considerando corno luz el espacio comprendido entre columnas de amarre \u00a0ubicadas en el eje de la viga, o entre muros estructurales transversales al eje \u00a0de la viga, se deben utilizar estribos de barra N\u00ba 2 (1\/4″) \u00f3 6M (6 mm), \u00a0espaciados a 100 mm en los Primeros 500 mm de cada extremo de la luz y \u00a0espaciados a 200 mm en el resto de la luz. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
E.5.3.3-REFUERZO MINIMO-los elementos \u00a0de los cimientos que constituyen la malla de cimentaci\u00f3n deben tener el \u00a0siguiente refuerzo m\u00ednimo, colocado sim\u00e9tricamente en la secci\u00f3n y repartido en \u00a0dos caras \u00a0 \u00a0<\/p>\n
a) Refuerzo longitudinal: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Construcciones \u00a0de un piso: 4 barras N\u00ba 3 (3\/8″) \u00f3 10M (10 mm) \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Construcciones \u00a0de dos pisos: 4 barras N\u00ba 4 (1\/2″) \u00f3 12M (12 mm) \u00a0 \u00a0<\/p>\n
b) Refuerzo transversal., \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Estribos \u00a0cerrados del N\u00ba 2 (1\/4″) \u00f3 6M (6 mm) espaciados a 200 mm. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
E.5.3.3.1-Resistencia del refuerzo-En el refuerzo \u00a0el limite de fluencia, fy, no debe ser inferior a 240 Mpa para \u00a0barras N\u00ba 3 (318″) \u00f3 10M (10 mm.) y N\u00ba 2 (1\/4″) \u00f3 6M (6 mm). Para \u00a0barras N\u00ba 4 (1\/2″) \u00f3 12M (12 mm) el I\u00edmite de fluencia debe ser superior o \u00a0igual a 420 MPa. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
F.1.0.1-ALCANCE-Las normas \u00a0contenidas en el T\u00edtulo F de este Reglamento son aplicables al dise\u00f1o de \u00a0estructuras conformadas por elementos de acero o de aluminio, soldados, \u00a0atornillados, o remachados, y cuya calidad debe certificarse. En el presente \u00a0T\u00edtulo F-ESTRUCTURAS METALICAS se emple\u00f3 el sistema de unidades internacional \u00a0SI, en los Cap\u00edtulos F1, F.2 o F.3, (fuerzas en newtons N, esfuerzos en \u00a0megapascales MPa y momentos en N-mm) mientras que los Cap\u00edtulos F.4, F.5. F.6 y \u00a0F.7 est\u00e1n en sistema m\u00e9trico tradicional (fuerzas en kilogramos fuerza kgf, \u00a0esfuerzos en kgf\/mm\u00b2, y momentos en kgf-mm.). \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
F.3.7.8-APOYO LATERAL DE VIGAS-Las vigas \u00a0deber\u00e1n tener ambas aletas apoyadas lateralmente, bien sea directa o \u00a0indirectamente. La longitud sin arriostramiento entre los apoyos laterales no \u00a0podr\u00e1 exceder de 122ry \/ \u00d6 Fy en zonas adyacentes a las articulaciones pl\u00e1sticas, ni de \u00a01760ry\/ Fy, en otras zonas. Adem\u00e1s, es necesario colocar \u00a0apoyos laterales en los puntos de aplicaci\u00f3n de las cargas concentrados cuando \u00a0el an\u00e1lisis indique que se formar\u00e1 una r\u00f3tula pl\u00e1stica durante !as \u00a0deformaciones inel\u00e1sticas del p\u00f3rtico resistente a momentos con capacidad \u00a0especial de disipaci\u00f3n de energ\u00eda (DES) \u00a0 \u00a0<\/p>\n
F.4.0.1-ALCANCE-Las normas \u00a0contenidas en este cap\u00edtulo pueden utilizarse como alternativa a las prescritas \u00a0en el cap\u00edtulo F.2 de las normas, para el dise\u00f1o de estructuras de acero con \u00a0miembros hechos con perfiles laminados En el presente Capitulo no se emple\u00f3 el \u00a0sistema de unidades internacional SI, por lo tanto las fuerzas est\u00e1n en kqf y \u00a0los esfuerzos en kqf\/mm\u00b2 En aquellos t\u00e9rminos que se emplean en el presente \u00a0Capitulo, pero cuya definici\u00f3n est\u00e1 en !os Cap\u00edtulos F.1. F.2 o F.3, (en los \u00a0cuales se emplea el sistema SI), cuando all\u00ed se diga N debe interpretarse aqu\u00ed \u00a0como kqf, cuando all\u00ed se diga MPa debe interpretarse aqu\u00ed como kgf\/mm\u00b2, y \u00a0cuando all\u00ed se diga N-mm debe interpretarse aqu\u00ed como kgf-mm. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Se entiende que en el dise\u00f1o se seguir\u00e1n \u00a0todas las prescripciones del cap\u00edtulo F.2, salvo aquellas que se reemplazan \u00a0espec\u00edficamente en el capitulo FA por referirse al dise\u00f1o para esfuerzos \u00a0admisibles, \u00a0 \u00a0<\/p>\n
La definici\u00f3n de Afn,. del \u00a0ordinal F.4.2.4-DIMENSIONAMIENTO DE VIGAS PRINCIPALES Y SECUNDARIAS: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Afn = el \u00e1rea neta \u00a0de la aleta, calculada de, acuerdo con las estipulaciones de F.2.2.1 y F.2.12. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
F.4.3.2.1-Esfuerzos admisibles-El esfuerzo \u00a0admisible en el \u00e1rea neta de los huecos de pasadores en miembros conectados por \u00a0pasadores es 0.45Fy.. El esfuerzo de aplastamiento en el \u00e1rea \u00a0proyectada por el pasador no debe exceder el esfuerzo permitido en F.4.9.7. \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Los dos primeros par\u00e1grafos del ordinal F.4.4.3-MIEMBROS FABRICADOS: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
F.4.4.3-MIEMBROS FABRICADOS-Todas las \u00a0partes de miembros fabricados sometidos a compresi\u00f3n y la separaci\u00f3n \u00a0transversal de sus l\u00edneas de conectores deben cumplir los requisitos de F.2.2.7. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Para los requisitos de separaci\u00f3n y \u00a0distancia al borde de miembros de acero resistente a los agentes atmosf\u00e9ricos, \u00a0v\u00e9ase F 2.10.3.5 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
F.4.5.5-ATIESADORES TRANSVERSALES-Cuando la \u00a0relaci\u00f3n h\/tw. es mayor de 260 y el esfuerzo cortante m\u00e1ximo en el \u00a0alma, fy, es mayor que el dado por la f\u00f3rmula FA-21, se requieren \u00a0atiesadores intermedios La separaci\u00f3n entre \u00e9stos, cuando se requieren, ser\u00e1 \u00a0tal que los esfuerzos cortantes en el alma no excedan el valor F, dado por las \u00a0f\u00f3rmulas F 4-23 o FA-28, aplicable seg\u00fan el caso. y la relaci\u00f3n: \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
La definici\u00f3n de Str del ordinal F.4.8.2-HIPOTESIS DE DISE\u00d1O: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Str = M\u00f3dulo de la secci\u00f3n \u00a0compuesta transformada referido a la fibra inferior, calculado con el m\u00e1ximo \u00a0ancho permitido para la aleta en compresi\u00f3n, F.2.9.1.9. mm\u00b3 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El numeral (1) de F.4.8.5.2-Tableros \u00a0met\u00e1licos de l\u00e1mina corrugada, con sus salientes perpendiculares a las vigas de \u00a0acero: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(1) El concreto por debajo de la parte \u00a0superior del tablero de acero debe despreciarse en la determinaci\u00f3n de las \u00a0propiedades dela secci\u00f3n y en el c\u00e1lculo de A, para la f\u00f3rmula F.4-36. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
La definici\u00f3n de wr, del \u00a0numeral (3) del ordinal F-4.8.5.2-Tableros met\u00e1licos de l\u00e1mina corrugada, con \u00a0sus salientes perpendiculares a las vigas de acero: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
wr = anch\u00f3 promedio del \u00a0saliente de concreto (v\u00e9ase F.4.8.5.1. (2)), mm \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El numeral (4) de F.4.8.5.3-Tableros \u00a0met\u00e1licos de l\u00e1mina corrugada, con sus salientes paralelas a las vigas de \u00a0acero: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(4) La fuerza cortante horizontal \u00a0admisible para cada conector de espigo, q, ser\u00e1 el valor dado en F.4.8.4 \u00a0(tablas F4-2 y FA-3), multiplicado por el siguiente coeficiente de reducci\u00f3n. \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
excepto cuando la relaci\u00f3n wr \/ \u00a0hr sea menor de 1.5. En la ecuaci\u00f3n (F4-42) se emplean los valores \u00a0de H, y h, que est\u00e1n definidos en F.4.8.5.2 y wr es el ancho \u00a0promedio de la nervadura de concreto o capitel (v\u00e9anse F 4.8 51(2) y F \u00a04.8.5.3(3)). \u00a0 \u00a0<\/p>\n
F.5.0.1-ALCANCE-Estos \u00a0requisitos especiales se aplicar\u00e1n junto con los establecidos en el Cap\u00edtulo \u00a0F.4 Est\u00e1n dirigidos al dise\u00f1o y construcci\u00f3n de miembros de acero estructural \u00a0en edificios para los cuales las fuerzas de dise\u00f1o que resultan de movimientos \u00a0s\u00edsmicos se han determinado con base en la disipaci\u00f3n de energ\u00eda en el rango no \u00a0lineal de respuesta En el presente Cap\u00edtulo no se empleo e: sistema de unidades \u00a0internacional SI, por lo tanto las fuerzas est\u00e1n en kgf y los esfuerzos en \u00a0kgf\/mm\u00b2. En aquellos t\u00e9rminos que se emplean en el presente Capitulo, pero cuya \u00a0definici\u00f3n est\u00e1 en los Cap\u00edtulos F.1, F.2 o F.3, (en los cuales se emplea el \u00a0sistema SI). cuando all\u00ed se diga N debe, interpretarse aqu\u00ed como kgf, cuando \u00a0all\u00ed se diga MPa debe interpretarse aqu\u00ed como kgf\/mm\u00b2, y cuando all\u00ed se diga N \u00a0mm debe interpretarse aqu\u00ed como kgf-mm \u00a0 \u00a0<\/p>\n
F.6.1.1.1-Alcance y l\u00edmites de \u00a0aplicabilidad-Esta Especificaci\u00f3n debe aplicarse al dise\u00f1o de miembros estructurales \u00a0de acero dulce o de baja aleaci\u00f3n, cuya secci\u00f3n ha sido formada en fr\u00edo, a \u00a0partir le l\u00e1minas, tiras, platinas o barras de espesor menor de 25.4 mm y \u00a0usados para sostener cargas en edificios Puede tambi\u00e9n usarse en estructuras \u00a0distintas de edificios siempre y cuando se tomen las medidas apropiadas para \u00a0tener en cuenta los efectos din\u00e1micos. En el presente Cap\u00edtulo no se emple\u00f3 el \u00a0sistema de unidades internacional SI, por lo tanto las fuerzas est\u00e1n en kgf y \u00a0los esfuerzos en kgf\/mm\u00b2. En aquellos t\u00e9rminos que se emplean en el presente \u00a0Cap\u00edtulo, pero cuya definici\u00f3n est\u00e1 en los Cap\u00edtulos F.1, F2 o F.3, (en los \u00a0cuales se emplea el sistema SI), cuando all\u00ed se diga N debe interpretarse aqu\u00ed \u00a0como kgf, cuando all\u00ed se diga MPa debe interpretarse aqu\u00ed como kgf\/mm\u00b2, y \u00a0cuando all\u00ed se diga N-mm debe interpretarse aqu\u00ed como kgf-mm \u00a0 \u00a0<\/p>\n
F.7.1.1-ALCANCE-Este cap\u00edtulo \u00a0establece los requisitos para el dise\u00f1o de miembros de aluminio de estructura, \u00a0aporticadas, en celos\u00eda y de l\u00e1mina rigidizada, conformados por elementos \u00a0extruidos o laminados. Si se usan piezas coladas o forjadas en caliente, \u00e9stas \u00a0deben ser fabricadas y dise\u00f1adas de acuerdo con normas apropiadas reconocidas, \u00a0a juicio M Comisi\u00f3n Asesora Permanente para el R\u00e9gimen de Construcciones Sismo \u00a0Resistentes, y en consulta con el fabricante espec\u00edfico. En el presente Cap\u00edtulo \u00a0no se emple\u00f3 el sistema de unidades internacional SI, por lo tanto las fuerzas \u00a0est\u00e1n en kgf y los esfuerzos en kgf\/mm\u00b2. En aquellos t\u00e9rminos que se emplean en \u00a0el presente Capitulo, pero cuya definici\u00f3n est\u00e1 en los Cap\u00edtulos F.1, F2 o F3, \u00a0(en los cuales se emplea el sistema SI), cuando all\u00ed se diga N debe \u00a0interpretarse aqu\u00ed como kgf, cuando all\u00ed se diga MPa debe interpretarse aqu\u00ed \u00a0como kgf\/mm\u00b2 y cuando all\u00ed se diga N-mm debe interpretarse aqu\u00ed como kgf-mm. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Estos requisitos de dise\u00f1o se dirigen a \u00a0una gran variedad de aleaciones de aluminio apropiadas para uso estructural y \u00a0pueden aplicarse a estructuras sujetas a condiciones atmosf\u00e9ricas normales \u00a0tales como puentes, edificios, torres veh\u00edculos de carretera y sobre rieles, \u00a0naves marinas, gr\u00faas y estructoras sobre cubierta ubicadas mar adentro \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Las prescripciones no cubren aleaciones \u00a0aeroespaciales, el dise\u00f1o de detalles de piezas coladas, estructuras de \u00a0cascarones curvos ni estructuras sujetas a condiciones t\u00e9rmicas o qu\u00edmicas \u00a0severas. No est\u00e1n dirigidas al dise\u00f1o de tanques de contenci\u00f3n, tuber\u00edas, \u00a0estructuras que se muevan en el aire o embarcaciones, ni para ninguna otra \u00a0aplicaci\u00f3n para la cual existan c\u00f3digos espec\u00edficos de dise\u00f1o, expedidos por \u00a0entidades de reconocida autoridad \u00a0 \u00a0<\/p>\n
En todo el Cap\u00edtulo F.7 donde se encuentre la palabra “encaje” \u00a0substit\u00fayase por “enchape”. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Incluir la definici\u00f3n de So, en F.7.1.3-SIMBOLOS PRINCIPALES \u00a0 \u00a0<\/p>\n
So = \u00e1rea de !a secci\u00f3n transversal del miembro. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
En la Tabla F.7.2.1-Aleaciones tratadas en caliente, bajo el \u00a0encabezamiento Elongaci\u00f3n se define: \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Elongaci\u00f3n \u00a0\u00a0<\/p>\n
5.65(So)\u00bd \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
50 mm \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
En la Tabla F.7.2.2-Aleaciones no tratadas en caliente, bajo el \u00a0encabezamiento Elongaci\u00f3n es define: \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Elongaci\u00f3n \u00a0\u00a0<\/p>\n
5.65(So)\u00bd \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
50 mm \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Tabla F.7.3.1 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Coeficientes de \u00a0 \u00a0reducci\u00f3n de capacidad, f \u00a0\u00a0<\/p>\n
Tipo de construcci\u00f3n \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
f \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Miembros \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Uniones \u00a0\u00a0<\/p>\n
Remachada y empernada \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
0.83 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
0.83 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Soldada \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
0.83 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
0.76* \u00a0\u00a0<\/p>\n
Pegada \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
0.83 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
0.33 \u00a0\u00a0<\/p>\n
* Debe usarse 0.67 en procedimientos que no cumplen con las especificaciones \u00a0 \u00a0para aprobaci\u00f3n de ensayos de procedimientos de soldadura tales como la \u00a0 \u00a0BS4870 Parte 2, soldadura de aluminio y aleaciones con procesos TIG o MIG \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
En F.7.3.6.2-Colapso total, all\u00ed ###L, \u00a0es: g L \u00a0 \u00a0<\/p>\n
En F.7.4.3.2-Par\u00e1metro de esbeltez b , all\u00ed ### es: b \u00a0 \u00a0<\/p>\n
En F.7.4.4.3-Extensi\u00f3n de la zona afectada \u00a0por el calor, all\u00ed h###hi, es: h \u00a3 hi, y tc, ### 25 mm \u00a0es: tc \u00a3 25 mm \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El literal b) C\u00e1lculo b\u00e1sico, de \u00a0F.7.4.5.2-Resistencia a momento uniaxial de la secci\u00f3n \u00a0 \u00a0<\/p>\n
b) C\u00e1lculo b\u00e1sico-La resistencia de dise\u00f1o \u00a0a momento MRS. de una secci\u00f3n dada, en ausencia de cortante, debe \u00a0encontrarse, por lo general, como se indica a continuaci\u00f3n \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
no soldada, totalmente compacta \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
MRS = poSn.f \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(F.7-19) \u00a0\u00a0<\/p>\n
no soldada, semi-compacta \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
MRS = poZn.f \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(F.7-20) \u00a0\u00a0<\/p>\n
soldada, totalmente compacta \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
MRS = poSnc.f \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(F.7-21) \u00a0\u00a0<\/p>\n
soldada, semi-compacta \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
MRS = poZnc.f \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(F7-22) \u00a0\u00a0<\/p>\n
no soldada, esbelta \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
MRS = poZc.f \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
o, \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
MRS = poZn.f \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
lo que sea menor \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(F.7-23) \u00a0\u00a0<\/p>\n
soldada, esbelta \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
MRS = poZc.f \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
o, \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
MRS = poZnc.f \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
lo que sea menor \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(F7-24) \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
donde \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Sn y Zn = \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
m\u00f3dulos pl\u00e1stico y el\u00e1stico, respectivamente, de la secci\u00f3n neta \u00a0\u00a0<\/p>\n
Snc y Znc = \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
m\u00f3dulos pl\u00e1stico y el\u00e1stico, respectivamente, de la secci\u00f3n neta \u00a0 \u00a0efectiva \u00a0\u00a0<\/p>\n
Zc = \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
m\u00f3dulo el\u00e1stico de la secci\u00f3n efectiva \u00a0\u00a0<\/p>\n
Po =. \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
esfuerzo l\u00edmite (v\u00e9anse las tablas F.7.4.1 y F.7.4.2) \u00a0\u00a0<\/p>\n
f \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
coeficiente de reducci\u00f3n de capacidad (v\u00e9ase la tabla F. 7 3 1) \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Se permite en secciones semi-compactas y esbeltas, \u00a0si es favorable, tomar la resistencia a momento basada en un patr\u00f3n de \u00a0esfuerzos elasto-pl\u00e1stico tal como se indica en el ap\u00e9ndice F 7 D, en lugar de \u00a0usar las expresiones anteriores. Si esto se hace, la nota 5 del literal (c) de \u00a0este mismo numeral no es v\u00e1lida \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
En F.7.4.5.5-Aplastamiento del alma, all\u00ed 45###C es: 45\u00ba \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
F.7.4.7.2-Resistencia al pandeo general , Con las dos \u00a0revisiones, (a) y (b), la fuerza axial P bajo carga mayorada no debe exceder la \u00a0resistencia axial de dise\u00f1o P. basada en pandeo general y dada por la siguiente \u00a0expresi\u00f3n: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
PR.= p3A f \u00a0\u00a0 (F.7-51) \u00a0 \u00a0<\/p>\n
donde \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
A = \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00e1rea bruta, sin reducci\u00f3n por ablandamiento en la zona afectada por el \u00a0 \u00a0calor, pandeo local o agujeros \u00a0\u00a0<\/p>\n
p3 = \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
esfuerzo de pandeo en pandeo por flexi\u00f3n o torsional \u00a0\u00a0<\/p>\n
f = \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
coeficiente de reducci\u00f3n de capacidad (v\u00e9asela tabla F.7.3.1) \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Para encontrar p, para el pandeo como \u00a0columna, se debe considerar la falla respecto a ambos ejes principales y se \u00a0toma el menor valor, \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Para un miembro a compresi\u00f3n de gran \u00a0esbeltez (l >130), es \u00a0necesario consultar el ap\u00e9ndice F.7.1 para encontrar p. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
La ecuaci\u00f3n (F.7-64): \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El literal (a) Revisi\u00f3n por fluencia, de \u00a0F.7.5.4.1-Resistencia a momento de vigas ensambladas rigidizadas \u00a0transversalmente: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(a) Revisi\u00f3n por fluencia-El momento \u00a0generado en cualquier secci\u00f3n transversal bajo carga mayorada no debe exceder \u00a0la resistencia de dise\u00f1o a momento MRS. que se usarla si la secci\u00f3n fuera \u00a0tratada como semi-compacta. El valor de MRS. se obtiene usando el \u00a0literal (b) de F.7.4.5.2 (ecuaci\u00f3n F7-20 o F 7-22), seg\u00fan sea adecuado, \u00a0teniendo en cuenta los agujeros y los efectos de la zona afectada por el calor \u00a0pero ignorando el pandeo local. Si la viga no est\u00e1 lateralmente soportada, debe \u00a0revisarse de acuerdo con F.7.4.5.6. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El literal-(b) Revisi\u00f3n por pandeo, de \u00a0F.7.5.4.2-Resistencia a cortante de vigas ensambladas rigidizadas \u00a0transversalmente: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(b) Revisi\u00f3n por pandeo-En cualquier \u00a0vano entre rigidizadores transversales, la fuerza cortante V generada bajo \u00a0carga mayorada no debe exceder el valor l\u00edmite V. para ese vano, basado en la \u00a0falla \u00faltima por pandeo. El valor de V. debe encontrarse usando la expresi\u00f3n \u00a0apropiada de las siguientes, en las que se saca ventaja del comportamiento \u00a0posterior al pandeo: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
sin platina de enchape\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 VRS \u00a0= f (V1 + \u00a0vtf) pvwdt \u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 (F.7-89) \u00a0 \u00a0<\/p>\n
con platina o platinas de enchape\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 VRS \u00a0= f [(V1 + \u00a0vtf) pvwdt + PvtAte] \u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 (F.7-89) \u00a0 \u00a0<\/p>\n
donde \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
d = \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
altura del alma medida entre aletas, o hasta los extremos de la \u00a0 \u00a0platina de enchape \u00a0\u00a0<\/p>\n
t = \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
espesor no reducido de la l\u00e1mina del alma \u00a0\u00a0<\/p>\n
vt = \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
coeficiente de pandeo inicial por cortante, le\u00eddo en la figura F.7.5.4 \u00a0 \u00a0tomando \u00a0\u00a0<\/p>\n
vtf = \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
coeficiente de campo tensionado (v\u00e9ase el literal (e) siguiente) \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Las otras cantidades son las definidas en el literal (c) de este numeral. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
En F.7.6.9.1-Metal de soldadura a topo, all\u00ed q = 90### es: q = 90\u00ba \u00a0 \u00a0<\/p>\n
La ecuaci\u00f3n (F.7-130): \u00a0 \u00a0<\/p>\n
PRG = f (Rm-2Sd)\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 (F.7-130) \u00a0 \u00a0<\/p>\n
En H.1.2-REFERENCIAS, se suprime la referencia: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Titulo K-Seguridad, confort y requisitos complementarios \u00a0 \u00a0<\/p>\n
K.11.4-Vulnerabilidad s\u00edsmica de instalaciones para gas \u00a0 \u00a0<\/p>\n
K.18.8-Protecci\u00f3n de edificaciones y predios vecinos \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Tabla H.3-3 \u00a0\u00a0<\/p>\n
N\u00famero m\u00ednimo de sondeos, ns, \u00a0 \u00a0y profundidad, por unidad b\u00e1sica de construcci\u00f3n \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
N\u00famero m\u00ednimo \u00a0 \u00a0de sondeos, ns, y profundidad de los mismos \u00a0\u00a0<\/p>\n
Complejidad \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Construcci\u00f3n de Edificios \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Profundidad (m) \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Construcci\u00f3n de Casas \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Profundidad (m) \u00a0\u00a0<\/p>\n
I \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
3 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
15 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
3 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
6 \u00a0\u00a0<\/p>\n
II \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
4 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
20 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
4 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
8 \u00a0\u00a0<\/p>\n
III \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
5 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
25 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
5 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
10 \u00a0\u00a0<\/p>\n
IV \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
6 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
30 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
6 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
15 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Nota: V\u00e9asela ecuaci\u00f3n H.3-1 para el \u00a0n\u00famero de repeticiones y H.3.2.4 para los criterios que afectan la profundidad \u00a0 \u00a0<\/p>\n
H.3.2.4-PROFUNDIDAD DE LOS SONDEOS-Por lo menos \u00a0el 50% de todos los sondeos debe alcanzar la profundidad dada en la Tabla H.3-3, \u00a0afectada a su vez por los siguientes criterios, los cuales deben ser \u00a0justificados por el ingeniero geotecnista: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
a.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 Profundidad en \u00a0la que el incremento de esfuerzos causados por la edificaci\u00f3n, o conjunto de \u00a0edificaciones sobre el terreno sea el 10% del esfuerzo en la interface \u00a0suelo-cimentaci\u00f3n, \u00a0 \u00a0<\/p>\n
b.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 1.5 veces el \u00a0ancha de la losa corrida de cimentaci\u00f3n. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
c.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 2, 5 veces el \u00a0ancho de la zapata de mayor dimensi\u00f3n. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
d.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 1.25 veces la \u00a0longitud del pilote m\u00e1s largo. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
e.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 2.5 veces el ancho \u00a0del cabezal de mayor dimensi\u00f3n para grupos de pilotes. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
f.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 En el caso de \u00a0excavaciones, la profundidad de los sondeos debe ser como m\u00ednimo 1.5 veces la \u00a0profundidad de excavaci\u00f3n, o 2.0 veces en el caso de suelos designados como S3 \u00a0y S4, en el T\u00edtulo A de este Reglamento. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
g.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 En los casos \u00a0donde se encuentre roca firme, o aglomerados rocosos o capas de suelos \u00a0asimilables a rocas a profundidades inferiores a las establecidas, en proyectos \u00a0de complejidad I los sondeos pueden suspenderse al llegar a estos materiales, \u00a0para proyectos de complejidad II los sondeos deben penetrar un m\u00ednimo de 2 \u00a0metros en dichos materiales, o dos veces el di\u00e1metro de los pilotes en \u00e9stos \u00a0apoyados, para proyectos de complejidad III y IV los sondeos deben penetrar un \u00a0m\u00ednimo de 4 metros o 2.5 veces el di\u00e1metro de pilotes respectivos, siempre y \u00a0cuando se verifique la continuidad de la capa o la consistencia adecuada de los \u00a0materiales. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
h.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 La profundidad \u00a0indicativa se considerar\u00e1 a partir del nivel inferior de excavaci\u00f3n para \u00a0s\u00f3tanos o cortes de explanaci\u00f3n. Cuando se construyan rellenos, dicha \u00a0profundidad se considerar\u00e1 a partir del nivel original del terreno. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 \u00a0i.\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 \u00a0Es posible que alguna d\u00bf las consideraciones precedentes conduzca a \u00a0sondeos de una profundidad mayor que la dada en la Tabla H. 3-3. En tal caso, \u00a0el 20% de perforaciones debe cumplir con la mayor de las profundidades as\u00ed \u00a0establecidas. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
H.3.3.1-N\u00daMERO MINIMO DE SONDEOS-. El n\u00famero \u00a0m\u00ednimo de sondeos dado en la tabla H.3-3 se debe repetir en proporci\u00f3n al \u00a0n\u00famero de unidades de construcci\u00f3n, seg\u00fan el criterio y la responsabilidad del \u00a0ingeniero geotecnista a cargo del estudio. El n\u00famero total de sondeo a \u00a0realizaren el proyecto, % se obtiene por medio de \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
donde r = 1.4, para todos los grados de complejidad. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
H.4.1.7-FACTORES DE SEGURIDAD A LA FALLA-La selecci\u00f3n de \u00a0los factores de seguridad debe justificarse plenamente teniendo en cuenta: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(a) La magnitud de la obra. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(b) Las consecuencias de una posible falla \u00a0en la edificaci\u00f3n o sus cimentaciones. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
(c) La calidad de la informaci\u00f3n \u00a0disponible en materia de suelos, \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Se deben utilizar factores m\u00ednimos de 2.0 \u00a0para carga muerta m\u00e1s carga viva m\u00e1xima, de 3.0 para carga muerta m\u00e1s carga \u00a0viva normal y de 2.0 para carga muerta m\u00e1s carga viva normal y el sismo de \u00a0dise\u00f1o. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
En la Tabla HA-3-Muros de contenci\u00f3n: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El t\u00edtulo de la Figura H.5-1: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Figura H.5-1-Variaci\u00f3n de la relaci\u00f3n de esfuerzos c\u00edclicos (REC) con el \u00a0ensayo de penetraci\u00f3n est\u00e1ndar para diversos valores de magnitud M \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El t\u00edtulo de la Figura H.5-2: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Figura H.5-2-Variaci\u00f3n de la relaci\u00f3n de esfuerzos c\u00edclicos (REC) con el \u00a0ensayo de penetraci\u00f3n est\u00e1ndar para contenidos de finos diversos (M = 7.5) \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Incluir la definici\u00f3n de g w, en H.6.0-NOMENCLATURA: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
g w\u00a0\u00a0\u00a0\u00a0 = peso unitario del agua (g\/cm3). \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
En el Ap\u00e9ndice H-1, Procedimiento alterno para la definici\u00f3n de los \u00a0efectos locales: \u00a0 \u00a0<\/p>\n
H-1.2.3.2-Empleo del coeficiente de \u00a0disipaci\u00f3n de energ\u00eda, R-El coeficiente de disipaci\u00f3n de energ\u00eda, Rc, \u00a0a emplear en el dise\u00f1o de la estructura cuando se utiliza el presente espectro \u00a0tiene un valor variable en la zona de per\u00edodos codos. iniciando en el valor \u00a0prescrito es el Cap\u00edtulo A.3. R (R = f a f p Ro), para un per\u00edodo igual a Tc, Y \u00a0tendiendo a la unidad cuando el per\u00edodo tiende a cero, como muestra la Figura H-1-2. \u00a0El valor de Rc, est\u00e1 descrito por la ecuaci\u00f3n H-1-8. \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Tabla J.2-3 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Resistencia requerida al fuego normalizado \u00a0NTC 1480 (ISO 834), en horas, de elementos de una edificaci\u00f3n \u00a0 \u00a0 \u00a0\u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Categor\u00eda \u00a0 \u00a0seg\u00fan la clasificaci\u00f3n dada en J.2.3.1 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Elementos de \u00a0 \u00a0la construcci\u00f3n de la construcci\u00f3n \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
I \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
II \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
III \u00a0\u00a0<\/p>\n
Muros Cortafuego \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
3 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2\u00bd \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Muros de cerramiento de escaleras, ascensores,buitrones, ductos para \u00a0 \u00a0basuras y corredores de evacuaci\u00f3n \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1\u00bd \u00a0\u00a0<\/p>\n
Muros divisorios entre unidades \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1\u00bd \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Muros interiores no portantes \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00bd \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00bc \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
– \u00a0\u00a0<\/p>\n
Columnas, vigas, viguetas, losas, y muros portantes de cualquier \u00a0 \u00a0material, y estructuras met\u00e1licas en celos\u00eda \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
2 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1\u00bd \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1 \u00a0\u00a0<\/p>\n
Cubiertas \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00bd \u00a0\u00a0<\/p>\n
Escaleras \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
1 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00bd \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00bc \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
K.3.8.3.8-Materiales de las escaleras-Las huellas de \u00a0!as escaleras y de los descansos. deben construirse con material r\u00edgido \u00a0antideslizante No se permiten las escaleras de madera como medio de evacuaci\u00f3n \u00a0en ning\u00fan caso \u00a0 \u00a0<\/p>\n
K.3.18.2.1-N\u00famero de salidas-Se acepta que \u00a0haya una salida por piso en edificaciones multifamiliares siempre que cumplan \u00a0con las especificaciones siguientes: construida con materiales incombustibles, \u00a0con una altura inferior a 21 m, un \u00e1rea por piso que no exceda de 400 m2 y una \u00a0distancia m\u00e1xima de traves\u00eda de 15 m \u00a0 \u00a0<\/p>\n
K.4.2.5-El dise\u00f1o de \u00a0instalaciones de vidrios inclinados est\u00e1 sujeto a requisitos estructurales \u00a0adicionales, dependientes de factores como: grado de inclinaci\u00f3n cargas \u00a0inducidas por su propio tieso y el del agua retenida en la l\u00e1mina, lados \u00a0soportados, la duraci\u00f3n de carga, etc. El constructor debe responsabilizarse de \u00a0la seguridad estructural del sistema, \u00a0 \u00a0<\/p>\n
K.4.3.4-Si los vidrios \u00a0son fijos, con pisavidrios, es necesario emboquillarlos con pasta para vidrio, \u00a0silicona u otro sellador garantizado, o sellarlos con empaques de neopreno o similar. \u00a0a lo largo del contorno, para evitar vibraciones susceptibles de ocasionar \u00a0rotura o ruido molesto. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
ARTICULO SEGUNDO. El presente decreto rige \u00a0a partir de su publicaci\u00f3n y deroga las normas que le sean contrarias. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Publ\u00edquese y c\u00famplase. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Dado en Santa Fe de Bogot\u00e1, D. C., a 8 de enero de 1999. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
ANDRES PASTRANA ARANGO \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El Ministro del Interior, \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Nestor Humberto Mart\u00ednez Neira. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
El Ministro de Desarrollo Econ\u00f3mico, \u00a0 \u00a0<\/p>\n
Fernando Ara\u00fajo Perdomo. \u00a0 \u00a0<\/p>\n
\u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0 \u00a0<\/p>\n
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DECRETO 34 DE 1999 \u00a0 \u00a0 (enero 8) \u00a0 \u00a0 por medio del \u00a0cual se modifican algunas disposiciones del Decreto 33 de 1998. \u00a0 \u00a0 Nota 1: Derogado \u00a0por el Decreto 926 de 2010, \u00a0art\u00edculo 3\u00ba. (\u00e9ste modificado por el Decreto 2525 de 2010.). \u00a0 \u00a0 Nota 2: \u00a0Modificado por el Decreto 2809 de 2000. […]<\/p>\n","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"comment_status":"open","ping_status":"open","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"footnotes":""},"categories":[43],"tags":[],"class_list":["post-28059","post","type-post","status-publish","format-standard","hentry","category-decretos-1999"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/www.dmsjuridica.com\/buscador_20179478954\/legislacion\/decretos\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/28059","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/www.dmsjuridica.com\/buscador_20179478954\/legislacion\/decretos\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/www.dmsjuridica.com\/buscador_20179478954\/legislacion\/decretos\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.dmsjuridica.com\/buscador_20179478954\/legislacion\/decretos\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.dmsjuridica.com\/buscador_20179478954\/legislacion\/decretos\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=28059"}],"version-history":[{"count":0,"href":"https:\/\/www.dmsjuridica.com\/buscador_20179478954\/legislacion\/decretos\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/28059\/revisions"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/www.dmsjuridica.com\/buscador_20179478954\/legislacion\/decretos\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=28059"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.dmsjuridica.com\/buscador_20179478954\/legislacion\/decretos\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=28059"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.dmsjuridica.com\/buscador_20179478954\/legislacion\/decretos\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=28059"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}